Система железо — хром — никель

Рис. 15. Изотермические разрезы диаграмм состояния системы железо—хром— никель а — при [100°С б — при 800° С в — при 400° С

Расчеты температур процесса алюминотермического восстановления окислов железа, хрома, ванадия, никеля и некоторых других металлов позволяют установить в интервале температур 2300—3300 К следующую зависимость. максимальной температуры процесса от величины теплового эффекта реакции восстановления (>И, отнесенной I г-атому шихтовых материалов (в системе СИ) [c.68]

Положение фазовых областей в системе железо — хром — марганец —никель для медленно охлажденных сплавов приведено на рис. 10 [17]. [c.31]

Были сделаны попытки изыскания жаропрочных сплавов на основе системы железо—никель (без хрома), но они не увенчались успехом. [c.222]

Рис. 123. Диаграмма состояния системы железо — хром—никель при 0,10% С с указанием положения структурных составляющих при быстром охлаждении из области наибольшего распространения аустенита

Рис. 124. Горизонтальные сечения тройной диаграммы состояния системы железо — хром — никель при 800 и 650°С [190]

Рис. 132. Влияние хрома и никеля на положение структурных составляющих в системе железо — хром—никель с содержанием 0,10% С

Рис. 247. Влияние марганца и никеля, а также небольших количеств углерода и азота на положение границы, отделяющей 7-область, в системе железо—хром—никель—марганец [199]

Как указывалось выше, соединения типа AzB с г ц к решеткой, которые называются у фазами, обеспечивают основное упрочнение сплавов с высоким содержанием никеля На схематическом изотермическом разрезе тройной системы никеля и алюминия с другими элементами (см рис 35) показана степень возможного замещения и участия различных легирующих элементов в образовании у фа зы Кобальт замещает никель, образуя горизонтальную об ласть, титан, ниобий, ванадий замещают в основном позиции алюминия, молибден, железо и хром, по видимому, могут замещать как атомы алюминия, так и никеля [c.326]

Системы железо—никель и железо—хром—никель подробно рассмотрены в работе [56]. Сплавы железа с никелем образуют в основном у-твердые растворы. Никель сильно снижает критические точки, фиксирующие превращение у- в а-железо, причем точки на диаграмме состояния, соответствующие превращению а- в у-железо, с увеличением содержания никеля смещаются вверх, а точки, соответствующие превращению у- в а-железо, смещаются вниз. Превращения у —> а при охлаждении и а у при нагреве никелевых и хромоникелевых сталей происходят с большим гистерезисом. [c.158]

Система железо — никель — хром. Из этой группы только два типа могут обладать хорошей устойчивостью к окислению [c.56]

Критические точки технических сортов стали (даже углеродистой), содержащих примеси, не совпадают обычно по температуре с точками диаграммы состояний системы железо — углерод. Повышенное содержание марганца или никеля позволяет снизить температуру нагрева для закалки стали, а кремний, хром и вольфрам, наоборот, требуют ее повышения. [c.182]

Металлы широко распространены в природе из более чем 100 известных в настоящее время химических элементов периодической системы элементов Менделеева 71 являются металлами. Наиболее распространенными в технике металлами являются железо, медь, алюминий, цинк, никель, хром, марганец, вольфрам, магний, свинец, олово и др. В последнее время все большее распространение получают титан, бериллий, ниобий, цирконий, германий, тантал и др. Металлы обладают определенным сочетанием химических, физико-механических и технологических свойств, отличающих их от других твердых тел — неметаллов или металлоидов. [c.95]

Металлы, занимающие в периодической системе- элементов места, смежные с железом и имеющие близкие к железу свойства (в частности — атомные радиусы), склонны к образованию в железе растворов почти идеального типа. Такими металлами являются хром и марганец, имеющие 24-й и 25-й порядковые номера системы элементов, и кобальт и никель, стоящие по другую сторону от железа и. занимающие 27-е и 28-е й еста в ней. Относительно близкие к железу свойства имеют также молибден, вольфрам и ванадий. [c.190]

Вещества, оседающие в системе парогенератора, образуют плотные и трудно удаляемые отложения, в составе которых обычно преобладают окислы железа, соединения меди, цинка и незначительные количества хрома, марганца, никеля, кальция и магния. Все эти вещества, за исключением кальция и магния, являются продуктами коррозии конструкционных материалов, т. е. котельной стали и латуни. [c.170]

Система железо — никель — хром была предметом многих исследований (см. основные работы [1—8] обзор работ при 1955 г дан в работе [9]). Здесь приведены политермические разрезы системы при постоянном содержании никеля [7, 8] и при постоянном содержании железа [4], изотермические разрезы [6] и проекции поверхностей ликвидуса и солидуса [3] (рис. 127—137). [c.559]

Рис. 69. Вертикальный разрез X — У тройной системы железо — хром — никель

Большое распространение нашли нержавеющие стали тройной системы Железо — хром — никель без присадок и с добавками титана, ниобия, мо- [c.25]

Из указанных на рис. 12 и 13 диаграмм следует, что в системе железо— хром — никель содержание 18—19% хрома и 8—10% никеля при небольшом содержании углерода является оптимальным составом для получения практически пригодного сплава. Однако хромоникелевая сталь указанного состава при определенных условиях проявляет неустойчивость, которая в значительной степени вызывается влиянием углерода и режимом термической обработки. [c.27]

Хром применяется в жаростойких сплавах в количестве 2—35 /о- Из диаграммы состояния системы железо — хром ясно, что мартенситные стали содержат 2—14 /о Сг, а ферритные 14—35 /о Сг. Однако эти границы могут сдвигаться из-за присутствия других элементов. Например, элементы, способствую-ш,ие устойчивости аустенита (углерод, азот, марганец и никель), расширяют область мартенситных сталей в сторону большего содержания хрома, в то время как кремний, вольфрам, молибден, титан, ниобий и алюминий сужают ее, снижая верхний предел содержания хрома. [c.669]

Растворно-осадительный механизм роста, приводящий к необратимому увеличению объема вследствие развития диффузионной пористости, изучен применительно к графи-тизированным сплавам железа, никеля и кобальта. С углеродом указанные металлы образуют растворы внедрения и сильно различаются от него коэффициентами диффузии. Большое различие в диффузионной подвижности имеет место и в сплавах других металлов и неметаллов. Но при гермоциклировании этих сплавов, когда многократно повторяются процессы растворения и выделения избыточных фаз, накопление пор не обнаруживается. Число изученных систем невелико, но по крайней мере в микроструктуре термоциклиронанных твердых растворов на основе хрома и никеля, меди и титана, алюминия и меди, алюминия и кремния и некоторых других поры не выявлены. В указанных системах. компоненты образуют растворы замещения ч в них реализуется вакансионный механизм диффузии. [c.98]

Отрицательное влияние ниобия на горячеломкость аустенитных швов тесно связано с характером его растворимости в никеле и железе. Ниобий, как и титан, способен давать легкоплавкую эвтектику с каждым из указанных элементов [22, 33]. В табл. 34 приведены данные о предельной растворимости и температуре эвтектики для бинарных сплавов никеля и железа с ниобием и титаном. Согласно нашим представлениям о природе кристаллизационных трещин, можно ожидать, что в тех случаях, когда шов содержит относительно мало никеля, т. е. представляет собой аустенитную сталь, наибольшую опасность должен представлять ниобий, а не титан. В пользу такого утверждения говорит относительно более низкая растворимость ниобия в л<елезе по сравнению с никелем и более низкая температура эвтектики в системе Fe—Ni по сравнению с эвтектикой Fe—Ti. Наоборот, при сварке высоконикелевых аустенитных сталей и сплавов на никелевой основе следует ожидать отрицательного действия скорее титана, а не ниобия. В пользу этого утверждения говорит относительно более низкая температура эвтектики в системе N1—Ti по сравнению с эвтектикой Ni—Nb. Практика сварки аустенитных сталей, в общем, подтверждает эти предположения. При сварке сталей типа 18-8 ниобий опаснее титана. При сварке сталей с соотношением содержаний хрома и никеля, равным или меньшим единицы, например при сварке стали ЭИ696 (Х10Н20Т2), большую опасность представляет титан, а не ниобий. [c.209]

В тройной - системе железо—хром—марганец действие марганца на изменение положения критических точек аналогично никелю, что видно из данных, приведенных на рис. 245. Однако эффективность влияния марганца на расширение 7-области значительно меньше никеля и зависит от содержания хрома [354— 356]. В низкоуглеродистых хромомарганцевистых сплавах при содержании более 15% Сг получить однофазную аустенитную сталь не представляется возможным, так как граница, отделяющая 7-область, идет выше 15% Мп параллельно оси марганца. [c.417]

Сложнолегирсванные сплавы железа на основе системы железо—хром обладают высокой жаропрочностью и жаростойкостью. Они служат основой коррозионно-стойких сталей. Главный легирующий компонент — никель. [c.419]

Установлено, что по структуре и фазовому составу электроосажденных сплавов железо—никель—хромовые сплавы, полученные из сульфамидного электролита, отличаются от нержавеющих сталей. Электроосажденные сплавы имеют мелкодисперсное строение и представляют собой преимущественно а-фа-зу. Термообработка при температуре 800—850° С в защитной атмосфере вызывает укрупнение зерен и изменение фазового состава сплава в соответствии с диаграммой состояния системы железо—никель—хром. Табл. 1, рис. 4, библ. 8. [c.124]

Анодная защита в отличие от катодной применяется только в тех случаях, когда металл или сплав изделия легко переходит в пассивное состояние, которое должно сохраняться в окислительных средах. К легко пассивирующим металлам относятся хром, никель, титан, цирконий и другие и сплавы системы железо — цементит, содержащие эти металлы. Анодная защита осуществляется присоединением к конструкции положительного полюса источника постоянного тока (анода), а катоды помещаются около поверхности изделия. При анодной защите резко снижается скорость коррозии при минимальном расходе энергии, так как сила тока очень мала. Анодную защиту применяют для предохранения изделий, соприкасающихся с сильно агрессивной средой. Очень часто защищают изделия, изготовленные из титана, циркония, легированных сталей, например 10Х18Н9Т (рис. 31), углеродистых сталей. При таком методе увеличивается срок службы аппаратуры. Анодную защиту также часто используют с целью снижения загрязнений агрессивной среды продуктами коррозии. [c.130]

ТИХ]), т.е. в районе неравновесного солидуса (см. рис. 10.11). Склонность к трещинам возрастает при увеличении ТИХ], снижении пластичности в ТИХ], а та1сже при росте темпа растягивающих деформаций в ТИХ), совместно приводящих к исчерпанию пластичности (8 > бщт) и образованию трещин. Эти фаеторы структурно-чувствительны. Структура металла шва и ЗТВ зависит от химического состава и теплофизических условий кристаллизации. Роль химического состава в первом приближении оценивают по псевдобинарным диаграммам состояния системы Ре - Сг - № при постоянном содержании железа (рис. 10.12). Согласно этой диаграмме в стабильно аустенитных сталях с соотношением СГэкв/Н экв <1,12 кристаллизация протекает путем выделения из жидкости у-твердого раствора до полного исчезновения жидкой фазы. При большем соотношении Сгэкв/Н1экв < 1,3 в интервале температур между ликвидусом и солидусом последовательно выделяются из жидкости две твердые фазы аустенит и междендритный эвтектический феррит, который образуется из последних порций жидкой фазы, обогащенной хромом и никелем по ликвационному механизму. [c.53]

Большое практическое значение имеет тройная система железо — хром — никель, так как хромоникелевые стали с малым содержанием углерода ширс/ко применяются на практике. На рис. 68 показана модель системы железо — хром — никель. [c.342]

Сравнивая распределение фаз при комнатной температуре, изображенное на соответствующих треугольниках концентраций моделей Fe — В — С и Fe — Сг — Ni, легко заметить, как в двухфазную область (а + у) в системе железо — хром — никель вклинивается область (а+7). Так как эти области не могут соприкасаться (см. общую теорию фазовога равновесия), то с двух сторон между ними располагаются трехфазные области (а + у-Ьа)- Чтобы проверить правильность построения такой модели, следует сделать вертикальные и горизонтальные сечения изучаемой части диаграммы. [c.342]

Рис. 70. Горизонтальный разрез при 750° црюйной системы железо — хром — никель

Применение прецизионных сплавов системы железо—никель обусловлено их особыми физическими свойствами. При легировании железа никелем коррозионная стойкость возрастает с увеличением содержания в них никеля. Сплавы Fe—Ni будут более устойчивы, чем обычные углеродистые стали, в атмосферных условиях, в морской воде, а также в слабых растворах солей, кислот и щелочей. В то же время нельзя не отметить, что в этих сплавах наличие железа >20 % способствует появлению на поверхности металла точечной коррозии, например в растворах, содержащих иоиы I-, Вг , 1 и 10J". Аналогичные сплавы подвержены коррозионному растрескиванию в растворах NaOH и КОН, особенно в присутствии хлористых солей. Легирование железа, например хромом, заметно повышает коррозионную стойкость сплава вследствие перевода его в пассивное состояние. Резкое повышение коррозионной стойкости наблюдают при содержании в сплавах 12—13 % Сг. Такое количество хрома является минимальным для сплавов, которые будут коррозиоиностойкими в окислительных средах и в атмосферных условиях. Увеличение содержания хрома >13% приводит к дальнейшему повышению коррозионной стойкости сплава. [c.160]

Применительно к многослойным металлическим покрытиям можно следующим образом пользоваться теорией многоэлектродного элемента Ч Пусть основной металл (железо) последовательно покрыт цинком, никелем и хромом, причем в интересующей нас среде цинк является наиболе электроотрицательным из этих металлов, а хром наименее отрицательным. Тогда полюсность основного металла в данной системе определяется следующим выражением [c.331]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...