Котельный агрегат газовые расчет

Наука о теплообмене является сравнительно молодой. Еще в начале текущего столетия вопросам теплообмена уделялось сравнительно небольшое внимание и вся практика теплотехнических расчетов основывалась на небольшом числе эмпирических данных. Значительное развитие теплотехники, характеризуемое появлением мощных котельных агрегатов, паровых и газовых турбин, вызвало необходимость в точном выполнении тепловых расчетов и обобщении разрозненных эмпирических данных о теплообмене. Одновременно большие успехи в области физики, в частности гидромеханики, позволили с достаточной полнотой выявить физическую сущность процессов теплообмена, а применение теории подобия позволило дать научную основу для разнообразных экспериментальных работ. Все это привело к тому, что теория теплообмена в настоящее время входит на равных правах с термодинамикой в физические основы теплотехники. [c.269]

Для расчета процесса горения топлива и определения количества продуктов сгорания следует знать вид и элементарный состав топлива. Расчет производится по формулам, приведенным в гл. 15. При этом следует иметь в виду, что тепловой расчет котельного агрегата выполняют, исходя из рабочей массы топлива (твердое и жидкое), для чего необходимы данные о содержании золы и влаги (Ар и WP) в топливе. При определении коэффициента избытка воздуха в сечениях газохода котельного агрегата следует учитывать подсос воздуха через неплотности в элементах, расположенных между топкой и рассматриваемым сечением. При наличии присосов воздуха возрастают полная масса газообразных продуктов сгорания и масса сухих газов по пути газового потока оттопки до его выхода из котельного агрегата. Незначительно увеличивается масса водяных паров за счет их содержания в присосах воздуха. [c.146]

IV-1. Настоящая методика рекомендуется для расчета газового или воздушного сопротивления участков тракта котельных агрегатов или трактов в целом в тех случаях, когда ранее был выполнен полный аэродинамический расчет котла или участка тракта с теми же конструктивными элементами, но на отличающиеся от заданных условия (топливо, нагрузка). В основу пересчета принимается определенная из полного расчета величина перепада полных давлений по участку тракта или по тракту ДЯ , мм вод. ст., рассчитываемая по формуле (2-26) или (3-16) [c.125]

В случаях, когда шлакование не лимитирует величины теплового напряжения топочного объема, например, при сжигании газообразного топлива, определяющими, по-видимому, будут являться условия полноты сгорания топлива. В нормативном методе теплового расчета котельных агрегатов [44] приведены рекомендации по максимально допустимой по условиям дожигания топлива величине теплового напряжения топочного объема для различных топлив, в том числе и для газа. Однако проведенные исследования и испытания котлов на природном газе [15, 38] показали, что при хорошем предварительном смешении газа с воздухом ("путем разделения потока газа на малые струи, выбора соответствующих углов встречи газовых и воздушных потоков и закрутки воздушного потока) и при коэффициенте избытка воздуха на выходе из топки 1,05 тепловое напряжение топочного объема может быть увеличено без ущерба для полноты сгорания значительно выше рекомендованного нормативным методом для газового топлива. [c.100]

Основные уравнения для расчета газовой ступени и их преоб разование для ЭВМ. Алгоритм теплового расчета газовой ступени ПГУ, используемый в программе расчета на ЭВМ, включает основные формулы методики расчета парогазовых установок и высоконапорных парогенераторов (на основе нормативного метода теплового расчета котельных агрегатов), преобразованные следующим образом. [c.224]

Дальнейшее распределение температур в конвективных элементах котельного агрегата можно получить из балансовых- соотношений, что и выполняется в процессе теплового расчета. Чем меньше будет объем продуктов горения, тем больше они охлаждаются, отдавая свое тепло воде, пару или воздуху. Другими словами, чем больше присосы воздуха в газовом тракте котельного агрегата, тем большие поверхности нагрева нужны для охлаждения дымовых газов до заданной температуры. Поэтому задача создания плотных (со стороны газов) котельных агрегатов весьма актуальна для компоновки конвективной части котельных агрегатов. [c.163]

Для определения температуры металла отдельных элементов промежуточного перегревателя производят тепловые расчеты, учитывающие многочисленные факторы тепловосприятие поверхности нагрева (с различной степенью загрязнения) при передаче тепла излучением и конвекцией с учетом теплового сопротивления на внутренней стенке трубы неравномерность полей скоростей и температур в газовом и паровом трактах, нагрузка агрегата и т. д. Методика выполнения этих расчетов в СССР, как известно, регламентирована нормативным методом теплового расчета котельных агрегатов. Этого метода придерживаются котельные заводы, конструкторские и проектные бюро, наладочные, исследовательские и другие организации, связанные с созданием, освоением и эксплуатацией котельных агрегатов. При этом обеспечиваются более или менее единообразный подход к расчету и возможность достаточно обоснованного сопоставления различных вариантов и подсчетов. [c.127]

Рациональное решение вопроса о регулировании температуры пара за первым и за вторым промежуточными пароперегревателями может быть найдено, исходя из необходимости регулирования обеих температур по условиям надежности, учитывая вероятные отклонения фактических температур по газовому тракту от расчетных, а также по экономическим соображениям. При этом обоснованные диапазоны нагрузок котельного агрегата, в которых температуры обоих промежуточных перегревов пара должны оставаться на заданном уровне, могут быть определены из экономических расчетов. Следует учитывать, что двукратный промежуточный перегрев пара со всеми связанными с ним усложнениями котлотурбинной установки будет применяться, как правило, для дорогого топлива. При этом экономически нецелесообразно перерасходовать топливо вследствие недогрева пара во вторичном или третичном тракте при небольших снижениях нагрузки котла или использовать впрыск при нагрузках, близких к номинальной. [c.309]

При расчете газового сопро-. q тивления котельного агрегата обычно принимается коэффициент запаса 1,3, в предположении неучета формулами влияния загрязнения труб. Очевидно, [c.31]

Для пластинчатых воздухоподогревателей использованы формулы из норм теплового расчета котельных агрегатов МЭС 1952 г. и соответственно этому dj и 2 в формулах для и означают ширину газовой и воздушной щелей для сопротивления пластинчатых воздухоподогревателей использованы нормы аэродинамического расчета ЦКТИ и соответственно в формулах для г, и означают удвоенную [c.114]

При разделении экономайзера на несколько контуров по числу параллельных потоков рабочей среды расчеты следует производить для каждого из них, если они заметно отличаются по компоновке поверхностей нагрева или расположению в газовом тракте котельного агрегата. [c.60]

Расчет сопротивлений газового и воздушного тракта парогенераторов и водогрейных котлов проводится в соответствии с нормативным методом, разработанным ЦКТИ ( Аэродинамический расчет котельных установок , изд. 3-е, Л., Энергия , 1977). В соответствии с нормативным методом сопротивления трения для большинства элементов котельного агрегата определяются приближенно. В качестве исходного для расчета применяется уравнение (12-3). [c.343]

Последовательность расчета пароперегревателя зависит от расположения его в газовом тракте котельного агрегата, способа регулирования температуры перегрева пара и схемы включения регулятора перегрева. [c.81]

Расчеты выполнены для гомогенной газовой системы без учета каталитического воздействия как компонентов газовой среды, так и поверхностей нагрева котельного агрегата. [c.31]

Расчет сопротивлений газового и воздушного тракта парогенераторов и водогрейных котлов производится в соответствии с нормативным методом, разработанным ЦКТИ ( Аэродинамический расчет котельных установок , изд. 3-е, Л., Энергия, 1977). В соответствии с нормативным методом сопротивления трения для большинства элементов котельного агрегата определяются приближенно. В качестве исходного для расчета применяется уравнение (12-3). Коэффициент X при течении продуктов сгорания или воздуха по различным газовоздухопроводам имеет следующие приближенные значения [c.327]

При проектировании новых котельных агрегатов и проведении поверочных тепловых расчетов величину коэффициента избытка воздуха в уходящих газах определяют исходя из величины коэффициента избытка воздуха в топке и величины присоса воздуха по всему газовому тракту котла. [c.63]

Прн проведении конструкторского теплового расчета устанавливают температуры и скорости газов по всему газовому тракту котельного агрегата, температуры и скорости воздуха, пара и воды в соответствующих его элементах, а также величины, необходимые для выбора вспомогательного оборудования (расходы топлива, воздуха и дымовых газов). Тепловой расчет проводится исходя также из условия обеспечения максимальной надежности котельного агрегата (предотвращение шлакования поверхностей нагрева и истирания их летучей золой, предупреждение перегрева и коррозии металла) и служит основой для производства необходимых гидродинамических и аэродинамических расчетов (циркуляции, тяги и дутья). [c.299]

Изложены современные методы расчета и оптимизации параметров термоизоляции энергетических установок при стационарном и нестационарном режимах работы применительно к корпусам паровых и газовых турбин энергоблоков, трубопроводам теплотрасс и паропроводам, котельным и печным агрегатам. Рассмотрены теплоизоляционные конструкции с теплопроводными включениями и разнородными анизотропными материалами. Получены оценки для эффективных значений теплофизических характеристик термоизоляции из композиционных материалов различной структуры. Проведен учет зависимости теплофизических характеристик материалов от температуры и предложен приближенный метод определения термического сопротивления теплоизоляционных конструкций сложной формы с контролем погрешности расчета. [c.2]

Возможности повышения экономичности, надежности и ресурса работы современных энергетических установок (паровых и газовых турбин энергоблоков, парогенераторов, подогревателей, теплообменников различного назначения, котельных и печных агрегатов) в значительной мере зависят от совершенства применяемой термоизоляции. Проблемы экономии энергии и увеличения работоспособности теплонапряженных элементов конструкций, использование дорогостоящих теплоизоляционных материалов и изделий из них приводят к возрастанию требований к методам расчета и оптимизации параметров термоизоляции, к достоверности получаемых этими методами результатов. [c.3]

Котлоагрегат ГАЗ-900 разработан для работы на искусственной тяге, так как его газовое сопротивление составляет 700 Па. По этой причине котельные, оборудованные такими котлоагрегатами, оснащаются дымососными установками из расчета одна установка на 2—3 агрегата. [c.171]

Продольный разрез парового котла типа ДКВР-6,5 с топкой для сжигания газа и мазута представлен на рис. 11-6. Комбинированные газо-мазутные горелки (например, типа НГМГ) устанавливаются на фронтовой стене топочной камеры. Объем топки ( -24 м ) рассчитан на видимое теплонапряжение топочного пространства Q/V=190-f-230 Мкал/м -ч, т. е. на столь же низкие значения Q/V, как и для работы на твердом топливе. Напомним, что нормативным методом теплового расчета котельных агрегатов [Л. 84] для экранированных камерных топок, работающих на газовом или жидком топливе, рекомендуются заниженные значения Q/V порядка 300 Мкал/м -ч. [c.221]

Так как в современных котельных агрегатах суммарное сопротивление газового тракта значительно превышает величину его самотяги, то в расчете последней допустимы упрощения. Так, при П-образной компоновке самотягу в конвективной шахае подсчитывают для всего газохода по средней температуре газов в ней. Самотягу в газопроводах подсчитывают для двух участков от воздухоподогревателя до нагнетательного тракта дымососа и от него до устья дымовой трубы. Температуру газа для этих участков принимают равной температуре перед дымососом. Величина самотяги алгебраически суммируется с сопротивлением всего газового тракта. [c.346]

С ра1ссмотренной точки зрения своего рода небольнюй дымовой трубой являются и топка, и любой котельный газоход, по которому движутся продукты сгорания. Соответствующие явления сам от яг и всегда учитываются в эксплоатации и при расчетах газового сопротивления котельных агрегатов. [c.235]

Применение контактных экономайзеров с промежуточным теплообменником, например экономайзерных агрегатов АЭМ-0,6, и конденсационных поверхностных теплообменников позволяет получить чистый конденсат, после дегазации по составу приближающийся к дистилляту. При достаточно глубоком охлаждении дымовых газов в газовых котельных можно получить не менее 1,0—1,2 кг конденсата на 1 м сжигаемого в котле природного газа. Применительно к паровым котельным выход конденсата составляет около 0,1 кг в расчете на 1 кг пара, вырабатываемого котлами. Из этих количественных оценок видна, во всяком случае теоретически, возможность работы паровых котельных на природном газе без применения водо-умягчительных установок, если обеспечен полный возврат конденсата от потребителей и будут сокращены до минимума потери пара и конденсата в пределах котельной. По меньшей мере использование этого конденсата может сократить производительность ХВО, сооружаемых в котельных, и снизить расход поваренной соли на регенерацию катионита. [c.260]

Изложены методы расчета и оптимизации параметров термоизоляции энергетических установок (паровых и газовых турбин, котельных и печных агрегатов, паропроводов и др.) при стационарном и нестационарном режимах работы. Рассмотрены теплоизоляционные конструкции с теплопроводными включениями и разнородными анизотропными материалами. Даны оценки эффективных значений теплофизических характеристик термоизоляции из композицкГон-ных материалов различной структуры. Предложен приближенный метод определения термического сопротивления теплоизоляционных конструкций сложной формы. [c.192]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...