Степень обжатия

Рис. 159. Влияние степени обжатия па предел прочности проволоки с разным содержанием углерода

Степень обжатия, % 0.2 в в % Степень обжатия, % 0,2 в в % [c.516]

В малоуглеродистом (0,02% С) сплаве железа с никелем (29,5%), прокатанном при 980° С при степени обжатия менее 10%, а затем изотермически отожженном при этой же температуре, рекристаллизация не наблюдается вплоть до выдержки в течение 30 мин. [c.372]

Рис. 248. Зависимость твердости WV от температуры прокатки со степенью обжатия 4 % (а) и изменение твердости со временем при нагреве до 300 °С для холоднодеформированного (б) и прокатанного при оптимальной температуре 300 °С (в) технически чистого железа (0,02 %С)

Оптимальная степень обжатия составляет приблизительно 60%. [c.227]

По нашему мнению, такое объединение различных видов деформирования необоснованно, так как результаты деформирования зависят от его условий, от схемы воздействия сил. Так, например, чистый свинец при комнатной температуре имеет ф=Ю0% и поэтому может быть прокатан без отжига до высоких степеней обжатия. Однако волочение его крайне затруднено вследствие сосредоточенной деформации, приводящей к образованию шеек и к обрывам. Поэтому целесообразно применять термин тягучесть , обозначающий свойство металла деформироваться при вытяжке и волочении. Хорошая тягучесть наблюдается лишь при отсутствии сосредоточенной деформации и при наличии достаточного деформационного упрочнения участков с уменьшенным сечением. [c.13]

В настоящее время н технический титан достаточно чист для того, чтобы его успешно прокатывать при комнатной температуре трещины по кромкам образуются лишь при суммарном обл атин 85—90 % при 100 "С и выше разрушение не наблюдается при практически достижимых степенях обжатия [1]. [c.87]

Прокатка клиновидных образцов технического ниобия показала, что при 20 °С допустимая степень обжатия равна 60 %, а при 400 °С и выше 70-80 % [1]. [c.107]

Проволока из хрома повышенной чистоты (0,0004 % N н 0,02 % О) пластична и выдерживает большие степени обжатия при волочении механические свойства ее при 20 °С приведены ниже [1] [c.112]

Горячая прокатка образцов в вакууме позволяет получать более высокие степени обжатия по сравнению с прокаткой на воздухе вследствие меньшего газонасыщения [1] [c.119]

Горячая прокатка образцов молибдена в вакууме вследствие меньшего содержания газовых примесей позволяет получать более высокие степени обжатия, чем прокатка на воздухе [c.132]

В результате деформации спеченных штабиков вольфрама повышается их прочность, а также относительное удлинение вследствие образования волокнистой структуры. Лишь при очень высоких степенях обжатия (более 99,5 %) удлинение понижается из-за уменьшения запаса прочности (табл. 56). [c.134]

Фиг. 7. Изменение твердости платины в зависимости от степени обжатии.

Фиг. 10. Зависимость твердости платины по Виккерсу от степени обжатия и температуры отжига в течение 15 мин.

II. Нагрев до 950° однократная прокатка ео степенью обжатия 15, 25 или 50%, немедленная закалка в масле отпуск при различных температурах (табл. 8) шлифование до заданного размера отпуск при 250° в течение 30 мин. для снятия шлифовочных напряжений (ВТМО). [c.57]

И, наконец, положительное качество данного способа ТМО стали состоит в том, что для достижения оптимального уровня прочности не требуется чрезмерно высоких степеней обжатия при деформировании аустенита и, следовательно, мощного специального оборудования для обработки давлением. Максимальный эффект повышения прочности наблюдается уже после 15—25% предварительного обжатия. Пр И более высоких степенях обжатия предел прочности в большинстве случаев сохраняется практически на. том же самом уровне, причем наблюдается лишь тенденция к повышению предела текучести, что может привести к падению пластичности. [c.58]

Методы ТМО, успешно опробованные на сталях, были применены также и для упрочнения титановых сплавов. Рассмотрим результаты, полученные при обработке некоторых еплавов на основе титана методом ВТМО (табл. 12). Такая обработка значительно повышает прочность и, особенно, пластичность сплава ВТЗ-1 [130]. Пластичность сплава достигает максимального значения после деформации 60% при 850 и после деформации 35% при 900°. Деформирование до более высоких степеней обжатия уменьшает пластичность. [c.67]

В качестве примера в табл. 13 приведены некоторые механические свойства конструкционной стали, подвергнутой ВТМО с различными степенями обжатия [101]. ВТМО образцов проводилась по следующему режиму нагрев до 900—950° прокатка при тех же температурах немедленная закалка и отпуск при 220° с выдержкой 50 мин. [c.69]

Данные, приведенные в таблице, показывают, что наиболее резко механические свойства стали возрастают после ВТМО при относительно невысоких степенях обжатия (20— 40%). [c.69]

Влияние степени обжатия на механические свойства стали после ВТМО [101] [c.70]

Степень обжатия, % HR кГ/мм кГ/мм- O. % % ЧИСЛО проходов при прокатке [c.70]

При одном и том же суммарном обжатии (63%) механические свойства стали ЗОХГСНА после НТМО, при которой прокатка производилась в три прохода с промежуточными подогревами до 550° (ниже температуры рекристаллизации), оказались такими же, как и после обычного режима НТМО (табл. 14). Вполне очевидно, что промежуточные выдержки н снижение степени обжатия заготовки за один проход приводят к уменьшению возникающих при прокатке напряжений, способствуют некоторому смягчению стали и значительно облегчают процесс обжатия упрочняемой заготовки [106]. [c.72]

Во многих случаях в структуре стали, подвергнутой ТЛЮ, можно обнаружить остаточный аустенит. В этом случае прочность стали оказывается ниже, чем при полном мартенситном превращении. Принятие специальных мер к снижению количества остаточного аустенита обеспечивает дополнительный эффект упрочнения при ТЛЮ стали. Известно, что пластическая деформация переохлажденного аустенита, начиная с некоторой степени обжатия (50% и выше), увеличивает полноту мартенситного превращения при закалке [105, 106]. Аналогичный эффект вызывает глубокое охлаждение закаленной стали. [c.77]

После аустенизации при 870° образцы указанных сталей охлаждались на воздухе до температуры прокатки (427—565°), подвергались деформации со степенями обжатия до 93% и закаливались с охлаждением в масле. Упрочненные образцы отпускались при температурах до 427°. Механические свойства обработанных сталей были приведены в табл. 11 [120]. Микро-структурный анализ упрочненных образцов показал, что обработка аустенита давлением вызывает уменьшение размера мартенситных пластин, образовавшихся из деформированного аустенита, причем данный процесс ускоряется с ростом степени деформации (табл. 18). [c.81]

Рентгенографические исследования [100, 109] подтверждают, что непосредственно в процессе деформирования стали по режиму ВТМО происходит выделение углерода и одновременное дробление блоков аустенитных зерен. Однако у стали, не прошедшей отпуска, последний эффект не проявляется, поскольку он перекрывается более сильным эффектом, связанным с обеднением аустенита углеродом при деформации. При сравнительно небольших степенях обжатия (до 30%), не вызывающих значительного выделения углерода из твердого раствора, но приводящих к его деформационному упрочнению, снижается способность аустенита к образованию полос сдвига. А именно полосы сдвига при их образовании являются потенциальными центрами кристаллизации (для последующего мартенситного превращения). Все это приводит к увеличению остаточного аустенита после таких режимов ТМО, что было отмечено также в ряде других работ [106, 120 и др.]. При больших степенях деформации решающую роль в рассматриваемых процессах приобретает другой фактор — обеднение аустенита углеродом. В результате точка мартенситного превращения повышается, а количество остаточного аустенита в структуре стали уменьшается [100]. Такое изменение соотношения фазовых составляющих приводит к повышению не только прочности, но и пластичности стали при некоторых средних значениях обжатия после ВТМО наблюдается максимум пластичности, что соответствует состоянию, когда после закалки сохраняется наибольшее количество остаточной у- или р-фазы (для сплавов на основе титана) [100, 130, 134]. [c.82]

Изменением энергоемкости материала объясняется дополнительное повышение прочности стали при использовании ТМО с применением дробной деформации. В результате такой обработки в стали, подвергнутой высокой степени обжатия за несколько проходов, образуется более тонкая блочная структура и дислокации более равномерно распределяются в объеме, что подтверждается результатами рентгенографического анализа [c.85]

Для нагартованного состояния свойства будут сильно зависеть от степени наклепа (степени обжатия), как это видно из рис. 159. При максимальном наклепе (обжатие 96—97%) высокоуглеродистой стали (1,2% С) достигается прочность, превышающая 400 кгс/мм . Очевидно, что после такой степени обжатия проволока получается очень тонкой, Действительно, рекордные значения прочности сТв = 480- 500 кгс/мм получены были лишь на проволоке 0,1 мм из высокоуглеродистои стали после значительных обжатий (98%). [c.198]

Чтобы получить такую степень обжатия, материал проволоки должен хорошо деформироваться. Оказывается, что это достигается лишь при условии, если исходная структура представляет собой тонкопластинчатый перлит, получаемый особой обработкой в свинцовых (или соляных) расплавленных ваннах. Это так называемое патентирова-ние, представляющее собой разновидность изотермической закалки (см. ниже). [c.199]

Величина и распределение результирующих напряжений зависят от соотношения сечений обжатой и необжатой зон, от степени обжатия и ее изменения по сечению детали. При рациональном выборе этих параметров можно значительно (вплоть до полного устранения) ухюньшить конечные напряжения. [c.400]

Рис. 162. Влияние степени обжатия при прокатке на магнитные свойства сплава кунифе

Рис. 163. Магнитные свойства проволоки из сплава викаллой-2 (52% Со, 14% V, ОСТ. Fe) после волочения с различной степенью обжатия и отпуска при 600 С

Рений, содержащий 0,022 % кислорода, разрушается по границам зерен при холодной прокатке с обжатием 25 %, тогда как поликристал-лическпй рений с 0,002 % кислорода в аналогичных условиях выдерживает обжатие 70 % без разрушения [1], Малые добавки редкоземельных металлов улучшают пластичность литого рения, содержащего -0,015 % кислорода. Введение 0,01 % лантана и некоторых РЗМ увеличивает степень обжатия при осаживании до 70 % по сравнению с 45—50 % для исходного рения. Увеличение содержания лантана до 0,02 % приводит к снижению пластичности и обрабатываемости из-за появления по границам зерен рения второй фазы, богатой РЗМ. [c.144]

Фиг. 5. Изменение свойств серебра в зависимости от степени обжатия / - термоэлектродвижушая сила

Основные результаты, полученные при исследовании указанных свойств В. Д. Садовским, Е. Н. Соколковым и другими исследователями, представлены в табл. 6. Там же указаны технологические режимы ВТМО и для сравнения приведены свойства исследованных сталей в неупрочненном состоянии (после закалки по стандартному режиму). ВТМО, особенно с подсту-живанием после начального нагрева до 950—900°, чтобы предотвратить развитие рекристаллизации, может привести к увеличению более чем в 2 раза ударной вязкости легированной стали [77, 92], а в некоторых случаях (сталь 20ХНЗ) — повысить ее почти в 10 раз [90]. При этом степень обжатия упрочняемого металла на первой стадии ВТМО не превышает 20— 30%. Изменение характера разрушения упрочненных сталей, повышение их вязкости и снижение чувствительности к обратимой отпускной хрупкости связываются [77, 91] с локализацией деформации по границам аустенитного зерна исходного нагрева и с искажением кристаллической решетки межзеренных переходных зон, сохраняемых после закалки, что изменяет условия выпадения и коагуляции фаз, способствующих развитию отпускной хрупкости, а также ослабляющих связь между соседними зернами [16, 13]. [c.56]

Число циклов до разрушения при заданном уровне напряжения стали 55ХГР после ВТМО со степенью обжатия 50% и отпуска при 250° (табл. 8, серия 7) почти в 9 раз выше, чем при оптимальном режиме обычной термической обработки. Уменьшение степени обжатия при ВТМО до 15% приводит к еще более сильному увеличению ограниченной выносливости. Наиболее эффективно ВТМО повышает усталостные характеристи- [c.57]

Для достижения высокого уровня прочности деформирование стали в надмартенситной области температур следует производить до значительно более высоких степеней обжатия (75—95%), чем при обработке методом ВТМО. Это объясняется тем, что в надмартенситной области температур диффузионная подвижность атомов существенно меньше, чем при нагреве выше точки Лсз, поэтому для прохождения процессов, приводящих к необходимым структурным изменениям в стали, требуются более высокие степени обжатия. [c.60]

Так, в результате обработки методом аусформинг серии высоколегированных конструкционных сталей [116] с содержанием легирующих элементов в пределах 0,28—0,57% С 1,42— 1,46% Сг 4,5—4,75% N1 1,43—1,78% Si (марганец отсутствовал) было получено увеличение предела прочности (при низкотемпературном отпуске на 95°) до величины свыше 280 кГ/мм , а предела текучести — свыше 210 кГ1мм - (отпуск при 260°). Ха ктеристики пластичности при этом возросли с 5 до 8— 97о (относительное удлинение) и с 10 до 50% (поперечное сужение). Деформирование данных сталей в процессе НТМО производилось при двух температурах 535° (область относительной устойчивости аустенита) и 315° (игольчато-троостит-ный интервал переохлажденного аустенита). Если в случае деформации при 535° было получено закономерное монотонное увеличение прочностных характеристик с ростом степени обжатия стали, то в случае деформирования заготовок при 315° прочность стали (в частности, ее твердость) возрастала лишь до деформаций порядка 30% после максимума при 30% обжатия твердость стали начинала уменьшаться [116]. Такое снижение твердости при больших степенях деформации объясняется образованием игольчатого троостита в структуре стали, чего не наблюдается в случае деформирования стали в температурной области относительной устойчивости аустенита. [c.66]

Данные, приведенные в таблице, показывают, что НТМО с промежуточной рекристаллизацией при относительно небольших чередующихся обжатиях приводит к почти такому же уровню механических свойств, что и обычная НТМО с однократной прокаткой до той же суммарной степени обжатия (63%). [c.72]

Как показали работы Д. А. Прокошкина и др. [101], способ дробления деформации при ТМО на ряд последовательных порций, чередующихся с температурными выдержками упрочняемого металла (далее этот метод упрочнения будем называть ТМО с применением дробной деформации), оказался весьма эффективным для условий ВТМО. При обработке высоколегированной конструкционной стали по режиму нагрев до 900° прокатка при той же температуре немедленная закалка и отпуск при 250° в течение 50 мин., заготовки деформировались на одну и ту же степень обжатия (60%), но при разном (1—3) числе проходов [101]. Изменение механических свойств стали после таких режимов ВТМО показано в табл. 16. [c.73]

В работе [106] сталь ЗОХГСНА (0,45% С) после НТМО была подвергнута охлаждению до —80°, что позволило дополнительно повысить прочностные свойства примерно на 20 кГ1мм (см. табл. 9). После НТМО и обработки холодом прочность данной стали на 50—60 кГ1мм выше, чем после стандартной термической обработки. При этом характер зависимости количества остаточного аустенита от степени обжнтия остается прежним. Различие заключается в том, что в результате последовательного проведения процесса НТМО и глубокого охлаждения количество остаточного аустенита в стали снижается при всех степенях обжатия с 9—12 до 1—4% [106], т. е. в 3—9 раз. При этом пластичность стали сохраняется практически на прежнем уровне. [c.77]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...