Схемы полубесконечного тела

Для ручной наплавки или сварки углового шва на массивной детали применяется расчетная схема подвижного точечного источника на поверхности полубесконечного тела или плоского слоя. Для схемы полубесконечного тела [c.23]

В настоящем разделе нами будут более подробно рассмотрены условия распространения тепла для двух схем полубесконечного тела и пластины. [c.46]

Для схемы полубесконечного тела [c.36]

Для расчета принимаем схему точечного источника теплоты, перемещающегося по оси Ох на поверхности полубесконечного тела. [c.178]

Этот случай близок к наплавке валика на пластину. В зависимости от толщины расчет температуры ведут по одной из трех схем. Если пластина тонкая, то предполагают, что источник выделяет теплоту равномерно по толщине листа и расчет проводят, как для линейного источника теплоты в пластине. В толстых плитах отражением теплоты от нижней границы пренебрегают и расчет ведут по схеме точечного источника теплоты на поверхности полубесконечного тела. Наконец, если пластина не удовлетворяет первым двум схемам, то выбирают схему плоского слоя с точечным источником теплоты на поверхности (рис. 6.16, а), принимая, что обе поверхности не пропускают теплоту. [c.185]

Одним из. примеров использования метода источников для расчета поля температур при резаиии (в системе инструмент — стружка—деталь) может служить упрощенная расчетная схема (рис. 59). Стружка рассматривается как бесконечный стержень, деталь — полубесконечное тело, инструмент — жесткий несимметричный клин. [c.66]

Наплавка дугой валика на массивное изделие описывается схемой точечного источника теплоты мощностью д, перемещающегося по поверхности полубесконечного тела со скоростью V (см. рис. П.10, а). Температура предельного состояния процесса выражается соотношением [c.26]

Полубесконечное тело. Этой схеме соответствует массивное тело с одной ограничивающей плоскостью г = 0 (рис. 16.1, б). Остальные поверхности находятся на значительном удалении и не влияют на распространение теплоты. [c.378]

Термический цикл при установившемся процессе (нагреве и охлаждении) может быть с известным приближением описан расчетной схемой подвижного нормально-полосового источника и запаздывающего сосредоточенного стока, перемещающихся на поверхности полубесконечного тела. Эта схема пригодна для описания процесса распространение теплоты в области максимальных температур и на стадии охлаждения [70, 71 ]. [c.188]

Нагрев тел дугами поверхностного типа (рис. 62, а) ближе к схеме точечный источник на поверхности полубесконечного тела . Погруженные дуги (рис. 62, б), применяемые при стыковой сварке листов с полным проплавлением за один проход, дают тепловые поля, хорошо совпадающие с тепловыми полями, рассчитанными по схеме линейного источника. [c.117]

В качестве расчетной схемы изделия примем полубесконечное тело. Расчетная схема источника тепла — точечный непрерывно действующий подвижный источник. [c.122]

Полубесконечное тело. Этой схеме соответствует массивное тело, размеры которого значительно развиты в трех пространственных [c.45]

Пользуясь данной формулой, можно легко строить изотермы при автоматической наплавке на массивные изделия (схема мощного быстродвижущегося источника тепла, перемещающегося по поверхности полубесконечного тела). [c.49]

Рис. IV.10. Схема разбивки на элементы непрерывно действующего подвижного точечного источника тепла, движущегося по полубесконечному телу

Качественно схема распределения температур в полубесконечном теле при действии быстродвижущегося источника тепла (у оо) представлена на рис. IV. 18. [c.165]

Строгих методов расчета всех основных размеров сварочной ванны и шва (после ее затвердевания) нет. Однако приближенные методы расчета возможны согласно схемам расчета температурных полей в свариваемом изделии, изложенным в гл. IV. Так, для сосредоточенного точечного источника тепла на полубесконечном теле длина L сварочной ванны за источником тепла (представляющая основную часть ее длины) может быть рассчитана по формуле ( .32) заменой Я = Ь. Тогда [c.288]

Расчет нагрева массивных изделий электронным лучом выполняется по схеме нормально распределенного источника на поверхности полубесконечного тела. Для случаев сварки на больших скоростях можно использовать формулы (2.51) и (2.52). [c.56]

Схема кристаллизации сварных швов. Рост кристаллитов в сварном шве происходит нормально к фронту кристаллизации, т. е. к изотермической поверхности кристаллизации (ИПК), соответствующей Гпл. Поскольку при сварке сварочная ванна перемещается, то ось растущего кристаллита является ортогональной траекторией к семейству ИПК, смещенных по оси шва. Определенные трудности заключаются в математическом описании ИПК методами теории тепловых процессов при сварке. Для инженерных решений ИПК аппроксимируют уравнением эллипсоида с полуосями L, Р, Н, которые соответствуют длине затвердевающей задней части сварочной ванны, половине ее ширины и глубине проплавления [1]. В зависимости от схемы нагреваемого тела и типа источника теплоты ИПК может быть эллипсоидом с двумя равными полуосями (точечный источник на поверхности полубесконечного тела, Р = Я), эллиптической цилиндрической поверхностью (линейный источник по толщине листа, Н = 6) или частью фиктивного эллипсоида (точечный источник на поверхности плоского слоя, р<Р и hпроцесс кристаллизации и оси кристаллитов являются Пространственными кривыми. При этом поскольку поперечное сечение сварочной ванны является кругом (P = Я = L), то форма осей всех кристаллитов аналогична форме кристаллитов на ее [c.100]

Плоский слой представляет собой пластину, у которой температура точек тела по толщине неравномерна. Эту схему применяют в тех случаях, когда толщина тела не настолько велика, чтобы можно было пренебречь влиянием ограничивающей плоскости 2 = 6 и считать тело полубесконечным (рис. 5.1, <3). [c.141]

Если в теле имеются сосредоточенные источники и стоки тепла, описываемые линейным дифференциальным уравнением, причем граничное условие теплообмена также линейно, то температурные поля, создаваемые отдельными источниками, независимы друг от друга. Следовательно, результирующее температурное поле является суммой температурных полей, создаваемых отдельными источниками и стоками тепла. Это свойство подобных полей позволяет сравнительно просто решать ряд задач путем введения в расчет фиктивных стоков или источников тепла. В качестве примера применения этого метода рассмотрим задачу о тепловых потерях неизолированного круглого трубопровода, заложенного в грунт. Схема задачи показана на фиг. 14. В полубесконечный массив (грунт) на глубину h заложен трубопровод диаметром D. На поверхности трубопровода t = ti, на всей поверхности грунта t = Последнее условие означает весьма интенсивное охлаждение поверхности грунта или достаточное заглубление трубы, так как в противном случае поверхность массива над трубопроводом была бы заметно более прогрета, чем более удаленные области. [c.86]

Нагрев электрода сварочной дугой. Расчетную схему этого процесса можно представить так тело — полубесконечный стержень, источник тепла — плоский подвижный постоянно действующий. [c.137]

Бесконечный и полубесконечный стержни — тела, протяженные в одном направлении, с равномерным распределением температуры в пределах поперечного сечения. Схема используется в случае расчета температур при контактной стыковой сварке арматуры, стержней и т. п. [c.33]

В настоящей монографии предлагается развитие схемы, предложенной ранее одним из авторов [15], на тела, часть границы которых отличается от координатной. В этом случае известные методы не позволяют получить бесконечную систему приемлемого качества, кроме того возникают проблемы с суммируемостью полученных разложений, поэтому краевые условия на криволинейной части границы удовлетворяются приближенно при помощи конечной линейной комбинации однородных решений, используя такие методы, как метод коллокации, метод наименьших квадратов или методы наилучшего приближения (методы Ремеза). Такая полуаналитическая схема позволяет использовать хорошо известные результаты для полубесконечных тел и гибкость численных методов [298-300, 303, 304]. [c.11]

Рассмотрим следующие типичные схемы подвижных точечных источников, которые приложимы к резанию металлов (д-р техн. наук Н. Н. Рыкалин) подвижной точечный источник в полубесконечном теле — объемное температурное поле (фиг. 88) [c.108]

Действительный точечный источник теплоты принимают перемещающимся по поверхности полубесконечного тела. Для учета отражения теплоты источника О от границы I вводят фиктивный точечный источник теплоты 0 на поверхности полубесконечного тела. В свою очередь теплота фиктивного источника Ог будет отражаться от плоскости II, что должно быть учтено расчетной схемой. С этой целью вводят фиктивный источник О2 на расстоянии 26 от плоскости II. Однако теплота источника О2 будет отражаться от границы /, что требует введения фиктивного источни ка Оз. Этот процесс может быть продолжен до бесконечности. Суммирование температурных полей от всех точечных источников мощностью д, перемещающихся со скоростью V в предельном состоянии, дает уравнение [c.436]

Фиг. 25. Расчетные схемы теплопроводящего тела и источника тепла при нагрезе дугой а — точечный источник на поверхности полубесконечного тела б — вид изотерм в сечении полубесконечного тела в — линейный источник тепла в пластине г — вид изотерм в сечении пластины д — вид изотерм в сечении плоского слоя е — плоский неподвижный источник тепла в стержне.

Фиг. 25. <a href="/info/7045">Расчетные схемы</a> теплопроводящего тела и <a href="/info/103701">источника тепла</a> при нагрезе дугой а — <a href="/info/95690">точечный источник</a> на поверхности <a href="/info/247762">полубесконечного тела</a> б — вид изотерм в сечении <a href="/info/247762">полубесконечного тела</a> в — <a href="/info/103470">линейный источник тепла</a> в пластине г — вид изотерм в сечении пластины д — вид изотерм в <a href="/info/205745">сечении плоского</a> слоя е — плоский неподвижный <a href="/info/103701">источник тепла</a> в стержне.

Рис. IV.17. Схема выделения из полубесконечного тела пластин толщиной йх посредством поперечных, непропускающих тепла плоскостей

Рис. IV.17. Схема выделения из <a href="/info/247762">полубесконечного тела</a> пластин толщиной йх посредством поперечных, непропускающих тепла плоскостей

Рис. IV.18. Предельное состояние процесса распределения тепла в полубесконечном теле при воздействии мощного быстродвижущегося источника а) кривые температур при различных г б) изотермы в ппоскости 2 = 0 в) общая схема поля

Рис. IV.18. <a href="/info/24046">Предельное состояние</a> процесса <a href="/info/508671">распределения тепла</a> в <a href="/info/247762">полубесконечном теле</a> при воздействии мощного быстродвижущегося источника а) кривые температур при различных г б) изотермы в ппоскости 2 = 0 в) <a href="/info/4759">общая схема</a> поля

Так же как при точечном источнике, на полубесконечном теле и при линейном источнике на пластине в ряде случаев применяются расчеты предельного состояния по схеме быстродвижущегося источника. В этом случае из бесконечной пластины (подобно рис. IV. 17) выделяются пластины толщиной йх, расположенные перпендикулярно направлению перемещения источника тепла. Считая такие пластины непропускающими тепло по своим граням, можно [c.175]

Рис. IV.30. Схема влияния поверхиостно-распре-делеиного источника тепла на нагрев точек под поверхностью полубесконечного тела

Рис. IV.30. Схема влияния поверхиостно-распре-делеиного <a href="/info/103701">источника тепла</a> на нагрев точек под поверхностью полубесконечного тела

В случае сварки углового шва на массивной детали или наплавки на нее для тепловых расчетов применяется схема точечного источника на поверхности полубесконечного тела или плоского слоя. Если пластина сваривается стыковым или угловым швом с полным или почти полным проплавлением, применяют схему линейного источника в пластине (теплота вводится равномерно по всей толш,ине вдоль условной линии). Для стыковой сварки стержней используют схему плоского источника (теплота выделяется в плоскости стыка). [c.34]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...