Скорость пароводяной смеси

Скорость пароводяной смеси Шсм (м/с) — отношение объемного расхода смеси в трубе к площади ее поперечного сечения [c.165]

Рис. 6-11. Зависимость средней абсолютной скорости пара от приведенной скорости пароводяной смеси по осредненным данным для вертикальных труб. Параметром является скорость циркуляции. м/с а —Р=1,08 МПа б —р=10,9 МПа в —р=17.,8 МПа.

Здесь т —время продолжительности процесса, сек-, R — определяющий размер, м W — скорость пароводяной смеси на входе в оболочку, м/сек. При этом за скорость среды на входе в оболочку принимают скорость ее на выходе из участка истечения. Определяющим размером является максимальный размер оболочки (в данном случае ее высота). [c.95]

Скорость пароводяной смеси, м/с, Щем вычисляется но формуле ш м = = т -Я Шр. [c.192]

По условиям обеспечения необходимой сепарации пара в обычных циклонах, как уже отмечалось выше, приходится принимать достаточно высокий значения скоростей пароводяной смеси на входе в циклоны, для чего независимо от принятой площади сечения отводящих труб приходится принимать площади сечения входных штуцеров в обычный циклон не более 5—18% площади сечения экранных труб. Если учитывать, что сопротивление входа в циклон является основным в общем сопротивлении пароотводящих труб, увеличение площади сечения отводящих труб не дает существенного эффекта для повышения циркуляционной надежности контуров с обычными выносными циклонами, особенно при небольшой высоте экранных труб. Длительная эксплуатация большого количества котлов среднего и низкого давления, снабженных экранными контурами, имеющими достаточно ограниченные площади сечений [c.74]

Скорость пароводяной смеси в соплах V M 1.124 [c.88]

По условиям обеспечения необходимой сепарации пара, как уже отмечалось выше, приходится принимать достаточно высокие значения скоростей пароводяной смеси на входе в циклоны, для чего независимо от принятого сечения отводящих труб приходится входные штуцера в циклон принимать сечением не более 5—18% от сечения экранных труб. Если учитывать, что сопротивление входа в циклон является основным в общем сопротивлении пароотводящих труб, увеличение сечения отводящих труб не дает какого-либо существенного эффекта для повышения циркуляционной надежности контуров с выносными циклонами, особенно при небольшой высоте экранных труб. Длительная эксплуатация большого количества котлов среднего и низкого давления, снабженных экранными контурами, имеющими достаточно ограниченные сечения опускных и отводящих труб, показала, что наиболее эффективным способом повышения циркуляционной надежности этих контуров является применение рециркуляционных труб, обеспечивающих высокие значения скорости входа воды в экранные контуры. На рис. 6-3,а, б дана схема экранного контура с рециркуляционными трубами и приведен график циркуляции. В таком экранном контуре характерными являются следующие основные зависимости [c.159]

Прежде всего отметим, что схемы газопаровых установок обычно предусматривают использование отходящего тепла для нагрева пароводяного рабочего тела. Теплосодержание этого тела может превысить теплосодержание насыщенной жидкости при давлении в газовом тракте. Тогда в камеру смешения будет вытекать вскипающая вода или высоковлажный пар. При сравнительно небольшом давлении питательного насоса скорость пароводяной смеси может достигать величин, которые при впрыске холодной воды потребовали бы технически совершенно нереальных давлений перед форсункой. Важным достоинством такой схемы будет создание однородной пароводяной смеси с каплями значительно меньших размеров, нежели при любом методе искусственного распыливания жидкости. [c.138]

Опыт эксплуатации котлов с принудительной циркуляцией показывает, что барабаны не лимитируют скорости изменения нагрузки. Принудительная циркуляция в парогенераторе позволяет повысить скорость пароводяной смеси во внутрибарабанных циклонах, что интенсифицирует процесс сепарации пара и позволяет сократить длину барабана и повысить качество пара. [c.144]

Высокие скорости циркуляции в горизонтальных трубах ограничивают осаждение солей на их стенках при повышенных удельных тепловых нагрузках. Равномерное распределение пароводяной смеси по циклонам при равном паросодержании потоков и высоком сопротивлении циклонов обеспечивает их равномерную нагрузку при значительных скоростях пароводяной смеси. В результате увеличивается интенсивность работы циклонов и повышается качество пара. [c.177]

Скорость циркуляции, например, у трехбарабанного котла небольшой паропроизводительности составляет в 1 и 2 рядах первого пучка 0,6— 1,7 м/сек, а в трубах второго и третьего пучка—0,1—0,5 м/сек. В дальнейшем вследствие испарения части воды объем смеси воды и пара и скорость их возрастают. Например, при рабочем давлении в котле 39 кГ/см и паросодержании на выходе из подъемных труб 3% объем 1 кг смеси составляет около 0,0027 м на входе же воды в трубы ее объем составляет 0,00125 м /кг, т. е. в 2 раза меньше. Соответственно возрастающему объему увеличивается и скорость пароводяной смеси в парообразующих трубах котла. [c.123]

Ухудшение качества пара при увеличении капельного уноса воды паром происходит при форсировке котла вследствие увеличения паросодержания смеси в подъемных трубах, скорости пароводяной смеси на выходе из этих труб, а также скорости пара в объеме барабана и в сепарационных устройствах. Ухудшение качества пара при форсировке котла можно предотвратить снижением солесодержания котловой воды. Нормы солесодержания, как правило, устанавливаются для номинальной нагрузки с некоторым запасом, так как расчет на максимальную нагрузку вызвал бы излишние потери. [c.148]

Особый интерес представляет механизм кипения в трубках. Большое значение имеет положение трубки (вертикальное, наклонное или горизонтальное). Основное влияние на режим течения пароводяной смеси в вертикальных трубках оказывает ее средняя скорость и доля пара в смеси. Значительно влияет также давление, с ростом которого увеличивается плотность пара, уменьшается поверхностное натяжение и диаметр пузырьков [32]. При малой скорости пароводяной смеси и малом [c.123]

Кроме того, высота трубок влияет и на интенсивность заброса рассола в паровое пространство, так как при длинных трубках их обшее количество меньше и, следовательно, скорость пароводяной смеси на выходе из трубок больше. Установка отбойного щита над трубками уменьшает общее увлажнение пара, но не изменяет его зависимости от высоты трубок, так как за щитом основную часть влаги составляют мелкие транспортируемые капли, образующиеся при интенсивных ударах фонтанирующих струй об отбойный щит. [c.277]

Скорость пароводяной смеси можно записать через приведенные скорости воды и пара. Для этой цели в формулу (2-5) в Уем необходимо подставить х по (2-11), учесть (2-6) и тогда, после небольших преобразований, получаем [c.46]

Среднюю по сечению скорость пароводяной смеси можно также выразить через скорость циркуляции и приведенную скорость пара. Для этой цели в формулу (2-5) подставим (2-13), тогда получим [c.46]

При опускном движении пароводяной смеси эпюра скоростей пароводяного потока выглядит по-иному здесь вода будет обгонять пар. На рис. 2-7 дана схематизированная эпюра скоростей пароводяной смеси для [c.49]

Скорость пароводяной смеси, м/с, находится по одной из формул [c.8]

Повышенное сопротивление сепараторов обусловливает неравномерное уменьшение подъемной скорости пароводяной смеси в кипятильных трубах. [c.109]

В обеих схемах первичные циклоны работают на малых скоростях пароводяной смеси, что и обусловливает малое их гидравлическое сопротивление. Вторичные циклоны работают на Повышенных скоростях ввода пароводяной смеси, но поскольку частично сепарация уже производилась, то нлотность пароводяной смеси невысока, так что получаются приемлемые значения перепада давления, который не сказывается на циркуляционном контуре и вызывает лишь расхождение уровней. [c.113]

Вертикальные трубы. При умеренном паросодержании и небольшой скорости пароводяной смеси в вертикальных трубах пу- [c.91]

Скорость пароводяной смеси см-Используя (9-1), запишем [c.93]

Скорость пароводяной смеси записывается как отношение суммы объемных расходов составляющих ее компонентов Vn+Va к суммарному сечению для прохода потока [c.93]

Символы р — давление, кг,/м — скорость пароводяной смеси, [c.44]

Равенство (6-32) показывает, что скорость пароводяной смеси в любом сечении трубы определяется величиной скорости во входном сечении и членом, учитывающим возрастание удел-ьного объема смеси при наличии теплоподвода. [c.251]

Скорость пароводяной смеси [равенство (6-32)] в этот период изменяется во времени по закону [c.317]

Сечение начала испарительного участка 2 в этот период неподвижно [равенство (8-5)], в силу чего скорость пароводяной смеси в любом сечении z будет неизменной, равной установившемуся значению в новых условиях обогрева [c.318]

Скорость пароводяной смеси в любом сечении тракта определяется как обычно [равенство (6-32)] [c.334]

Поскольку парообразование связано с увеличением объема, скорость пароводяной смеси возрастает и с некоторого момента пленка воды будет срываться, со стенок труб в виде капель которые за счет турбулентности потока распределяются по всему объему (рис. 4-2,г). При таком характере-двцжетя пароводянМ ет метал- [c.166]

Анализ экспериментальных данных по распределению истинных объемных паросодержапий по сечению парогенерирующих каналов [7—10] показывает, что при кипении недогретой жидкости в области отрицательных значений относительной энтальпии потока X нар, образующийся на поверхности нагрева, концентрируется в пристенном слое. При этом скорость жидкости в ядре потока должна быть больше скорости пароводяной смеси в пристенном кипящем слое, а следовательно, среднее но сечению истинное объемное паросодержание такого потока должно быть больше действительного расходного объемного паросодержания в том же сечении f > Рэ- По мере увеличения количества пара в канале но его длине толщина кипящего слоя растет, большая часть пара попадает в основной поток, средняя скорость пара при этом увеличивается, действительное расходное паросодержание увеличивается быстрее, чем истинное объемное паросодержание, и разница между ними постепенно уменьшается. В сечении капала, обозначенном на рис. 1 через М, действительное расходное и истинное объемные паросодержания по абсолютной величине равны друг другу. При дальнейшем увеличении паросодержания но длине канала действительное расходное паросодержание все больше и больше обгоняет рост истинного объемного паросодержания за счет увеличения скольжения, и разница между ними постепенно увеличивается. [c.74]

Как уже отмечалось, сепарацион-ная характеристика циклона тем лучше, чем выше скорость ввода пароводяной смеси в циклон. Особенно значительные входные скорости применяются в обычных выносных циклонах, которые работают параллельно барабану и должны поэтому обеспечивать высокое качество пара в связи с этим потеря давления на входе в такие циклоны может достигать 1000—5000 мм вод. ст. Эти сопротивления, как уже отмечалось, зависят в основном от конструктивного выполнения и размеров входа пароводяной омеси в циклон (улиточный, безулиточ-ный). Выносные циклоны с двойной сепарацией пара имеют значительно меньшие значения сопротивления, так как в них могут применяться более низкие входные скорости пароводяной смеси. Большие значения гидравлического сопротивления выносных циклонов позволяют осуществлять их непосредственное включение в циркуляционный контур котла только при очень большой высоте экранных труб. [c.71]

Поэтому в ВПГ-120 применен горизонтальный барабан с внут-рибарабанными циклонами и паропромывочным устройством, принято высокое напряжение парового объема (1025 м /ч пара на 1 м объема) и созданы повышенные скорости воды и пара в циклонах, дырчатом листе и жалюзийных сепараторах. Повышение скорости пароводяной смеси в циклонах за счет принудительной циркуляции позволило интенсифицировать процесс сепарации, сократив длину барабана без ухудшения качества пара. [c.109]

В горизонтальных и с углом наклона к горизонту меньше 15° парообразующих трубах при недостаточной скорости пароводяной смеси и одностороннем обогреве может происходить расслоение потока, когда под воздействием силы тяжести в нижней части труб движется вода, а в верхней — пар. Вследствие меньшего удельного объема скорость-воды невелика и в нижней части труб возможны значительные отложения шлама обогрев этих труб вызывает повышение температуры их стенок, прогиб и повреждение. Верхняя часть труб, омываемая паром, также недостаточно охлаждается. Для предупреждения расслоения потока скорость в трубах с наклоном к горизонту 7° и меньше в котлах с давлением 40 кПсм не должна быть меньше. [c.126]

Проанализируем, при каких условиях возможно возникновение пульсаций конденсата в аппарате, имеющем трубы 0 16x2 мм и /=5 м, работающем при давлении р—2,0 МПа и паросодержании на входе x l при коэффициенте т=17,0, 21=1,0. Коэффициенты трения Яо1= =0,047 и 1о2=0.031. Результаты расчета показывают, что при средних скоростях пароводяной смеси Atoi/Aio2 =i 0,15- 0,25 с возникают пульсационные явления Тпер= =10- -20 с. Развитые пульсации расхода конденсата вызывают циклические температурные напряжения, которые постепенно нарушают плотность соединения труб в Нижнем коллекторе (камере) и тогда возникнет аварийная ситуация. [c.268]

Для гидравлического расчета трубных элементов используются следующие величины, характеризующие поток массовая скорость, скорость циркуляции, приведенная скорость пара, скорость пароводяной смеси, объемное и массовое паросодержаиие смеси, [c.8]

При 1 )см>3,5 м/с коэффициент С должен приниматься по значениям для гисм = 3,5 м/с. Скорость пароводяной смеси можно определять по формулам (2-7) — (2-9) и номограммам 7 и 8 (см. вкладку). При расчете напорных паросодержаний по массовым скоростям в области иисм>3,5 м/с можно пользоваться номограммой 6,s. [c.12]

Определив Арвв, подсчитывают скорость пароводяной смеси в вводном устройстве [c.91]

С увеличением энтальпии потока по длине парогенерирующего канала наблюдается несколько различных по условиям теплообмена зон. В гидродинамическом и тепловом отношениях эти зоны отличаются друг от друга. С изменением энтальпии меняется водосодержание потока, от которого зависит диффузия жидкости к стенке. Увеличение паросодержания приводит к повышению скорости пароводяной смеси, которая сама по себе может влиять на рост коэффициента теплоотдачи. Некоторые исследователи считают, что именно повышением скорости и определяется увеличение коэффициента теплоотдачи [3.7]. В этой работе отдельно исследовалось влияние паросодержания и скорости пароводяной смеси на теплоотдачу. Показано, что а не зависит от а в интервале паросодержаний от г = 0,1 до а = 0,9, т. е. в исследованном диапазоне параметров водосодержание потока не сказывается на условиях теплоотдачи. [c.100]

Расчет сопротивления любой парообразующей поверхности нагрева шроизводятся по средним значениям удельного объема и скоростей пароводяной смеси в отдельных участках. При разбивке парообразующих поверхностей нагрева, расположенных в топке, можно принять, что интенсивность тепловой нагрузки в верхней части топки составляет примерно 80 % средней, в вижней части равна средней, а в области ядра факела на 20 % превышает среднее значение. [c.469]

Сечение начала испарительного участка в этом периоде неподвижно ([см. равенство (8-20)], а скорость пароводяной смеси в любом сечении 2 пензмениа [c.326]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...