Кремний — Содержание в стали влияние на сварку

Кузнечная сварка (рис. 69,з) — соединение в одно целое двух концов стали, нагретых до температуры белого каления. Способность стали свариваться зависит от содержания в ней углерода и других примесей. С повышением содержания углерода до 0,5% сталь значительно утрачивает способность свариваться. Отрицательное влияние на свариваемость также оказывает содержание в стали хрома, кремния и особенно серы и фосфора. Содержание марганца улучшает свариваемость. Свариваемые концы предварительно оттягивают, затем накладывают плотно один на другой и проковывают в таком положении кувалдой до сварки в одно целое. [c.104]

Кремний — Содержание в стали и влияние на сварку 34 Кристаллизация 17 [c.510]

На рис. 15.6 показано влияние основности флюса при постоянном содержании МпО во флюсе, равном 12—15%, на переход Мп в металл шва при сварке малоуглеродистой стали. Из сопоставления результатов, приведенных на рис. 15.4 и 15.6, видно, что переход марганца увеличивается в основных флюсах, а кремния — в кислых. [c.346]

На рис. 6-9 приведена зависимость между критическим содержанием углерода в металле шва и коэффициентом формы шва для дуговой сварки под флюсом углеродистых конструкционных сталей. Все остальные факторы, оказывающие влияние на стойкость шва против образования трещин, практически постоянны. Содержание кремния в металле шва до 0,4%, содержание серы — до 0,04%. С увеличением коэффициента формы шва до определенного предела критическое содержание углерода возрастает. В зависимости от значения коэффициента формы шва данное содержание углерода может быть выше или ниже критического. [c.235]

Предела прочности повышается чувствительность материала к концентрации напряжений. Суш,ественную роль в процессе нивелирования могут играть остаточные напряжения. Поскольку их величина определяется пределом текучести, то при переходе к более прочным сталям остаточные напряжения возрастают, усиливая соответственно свое влияние на выносливость соединений. Определенную роль могут играть и металлургические факторы, обусловленные сваркой. На границе сплавления основного металла и металла шва существенно снижается содержание углерода, никеля и других легирующих элементов. При этом использование электродных проволок, легированных никелем, кремнием, молибденом и др., не приводит к изменению химического состава металла этого участка, так как время взаимной диффузии между жидким металлом сварочной ванны и жидкой прослойки у границы сплавления весьма незначительно. [c.117]

Нетрудно видеть, что при прочих равных условиях изменение долей основного и электродного металла может привести к изменению содержания в шве углерода, кремния, марганца, серы и фосфора. Влияние этих элементов на образование в шве горячих трещин и пор рассмотрено в гл. III. Здесь мы рассмотрим влияние указанных примесей на механические свойства автоматных швов при сварке малоуглеродистой стали. [c.131]

Кремний содержится в обычной углеродистой стали в пределах 0,02—0,3% и существенного влияния на свариваемость не оказывает. При повышенном содержании (0,8—1,5%) кремний затрудняет сварку, так как придает [c.24]

Влияние содержания СаО в шлаке на реакцию кремния при сварке аустенитных сталей [c.68]

Нагревы при критических температурах играют значительную роль в появлении ножевой коррозии. Однослойные швы подвергаются ножевой коррозии после сварки только в отдельных случаях. Однако длительная их выдержка при 350—550° С вызывает снижение стойкости на границе с наплавленным металлом. И хотя для ножевой коррозии важнее состав основного металла, нельзя пренебрегать и влиянием состава наплавленного металла. Небольшое повышение содержания феррита на самой границе сплавления ведет к ограничению возможности появления ножевой коррозии [115]. Этого можно достигнуть не только более высоким содержанием феррита в основном металле, но прежде всего, легированием металла шва ниобием при отношении Nb С = 16 1. Титан, кремний и ванадий, которые ухудшают коррозионную стойкость в азотной кислоте, для этого, по-видимому, непригодны. Эта рекомендация, впрочем, не согласуется со сведениями о влиянии а-фазы, образующейся при распаде феррита, на стойкость стали в азотной кислоте. [c.146]

Марганец, так же как и кремний, является обязательной примесью и содержится в обычных углеродистых сталях в количестве 0,3—0,8%. Марганец повышает способность стали закаливаться и увеличивает ее склонность к образованию трещин, особенно при сварке. При содержании марганца до 1,6% он положительно влияет на прочность и пластичность стали. Для нейтрализации отрицательного влияния марганца на свариваемость сталь дополнительно легируется ванадием, титаном, молибденом. Марганец является также хорошим раскислителем стали. [c.150]

Влияние кислорода на свойства металла шва при сварке низкоуглеродистой стали. Содержание кислорода в сварных швах, выполненных на низкоуглеродистых сталях, обычно наиболее велико, так как их сваривают преимуш,ественно под высокомарганцовистыми флюсами — силикатами АН-348-А. ОСЦ-45, ФЦ-6 и др., которые обеспечивают интенсивный переход в металл шва кремния и марганца, восстановленных из флюса по реакциям (6) и (7) Восстановление марганца и особенно кремния в данном случае играет положительную роль, поскольку концентрация кремния в сварочной ванне более 0,2% приводит к подавлению реакции [c.62]

На положение мартенситной точки существенное влияние оказывает содержание кремния, марганца и других растворимых в аустените примесей. У сталей обычного приготовления критическая скорость значительно нике, чем у сталей повышенной чистоты. Считается, что при охлаждении в принятых средах в сталях с содержанием углерода до 0,1 % мартенсит вообще не может быть получен, так как критическая скорость закалки велика. При сварке давлением, когда скорости охлаждения соответствуют приведенным выше, в сталях с содержанием углерода 0,1—0,2% в околошовной зоне всегда. Образуются участки мартенсита или троосто-мартенсиТа (рис. 23, си), а в среднеуглеродистых сталях — игольчатый i фер]р йт и м ф (рис. 23, 6). Шов — хрупкий, [c.39]

Технологию сварки для этих сталей выбирают из условий соблюдения комплекса требований, обеспечивающих прежде всего равнопрочность сварного соединения с основным металлом и отсутствие дефектов в сварном соединении. Сварное соединение должно быть стойким против перехода в хрупкое состояние, а деформация конструкции должна быть в пределах, не отражающихся на ее работоспособности Металл шва при сварке низкоуглеродистой стали незпачительно отличается по своему составу от основного металла — снижается содержание углерода и повышается содержание марганца и кремния. Однако обеспечение равнопрочности при дуговой сварке не вызывает затруднений. Это достигается за счет увеличения скорости охлаждения и легирования марганцем и кремнием через сварочные материалы. Влияние скорости охлаждения в значительной степени проявляется при сварке однослойных швов, а также в последних слоях многослойного шва. Механические свойства металла околошовной зоны подвергаются некоторым изменениям по сравнению со свойствами основного металла — при всех видах дуговой сварки это незначительное упрочнение металла в зоне перегрева. При сварке стареющих (например, кипящих и полуспокойных) низкоуглеродистых сталей на участке рекристаллизации околошовной зоны возможно снижение ударной вязкости металла. Металл околошовной зоны охрупчивается более интенсивно при многослойной сварке по сравнению с однослойной. Сварные конструкции из низкоуглеродистой стали иногда подвергают термической обработке. Однако у конструкций с угловыми однослойными швами и многослойными, наложенными с перерывом, все виды термической обработки, кроме закалки, приводят к снижению прочности и повышению пластичности металла шва. Швы, выполненные всеми видами и способами сварки плавлением, имеют вполне удовлетворительную стойкость против образования кристаллизационных трещин из-за низкого содержания углерода. Однако при сварке стали с верхним пределом содержания углерода могут появиться кристаллизационные трещины, прежде всего в угловых швах, первом слое многослойных стыковых швов, односторонних швах с полным проваром кромок и первом слое стыкового шва, сваренного с обязательным зазором. [c.102]

Кремний в пределах от 0,08 до 0,6 о вводится в мало-и среднеуглеродистые стали как сильнодействующий раскислнтель. При большем содержании кремния в стали образуются тугоплавкие, густые шлаки, что затрудняет сварку и способствует увеличению неметаллических включений в сварном шве. Кремний в значительно меньшей степени влияет на изотермические превращения ауетенита, чем марганец он не оказывает заметного влияния на мертенситные превращения ауетенита. [c.249]

Однако механизм вредного влияния никеля нельзя сводить к его аустенитизирующему действию. Вероятно, более опасным свойством никеля является его способность соединяться с серой и давать легкоплавкий сульфид, имеющий температуру плавления всего 644°С (эвтектика Ni—NigSg плавится при 625" С, рис. 78, г), а также давать легкоплавкое соединение с кремнием, ниобием и бором. Уместно напомнить, что возбудитель горячих трещин при сварке углеродистых сталей — сульфид железа -— гораздо более тугоплавок (1189° С, эвтектика Fe—FeS затвердевает при 985° С). Образование сульфида никеля происходит, очевидно, на границах зерен. Этому способствует склонность серы к ликвации и повышение содержания никеля у поверхностей кристаллов аусте-нита, обусловленное характером кристаллизации системы Fe—Сг— —Ni—Мп. Вредное влияние никеля проявляется и в аустенитиза-ции структуры шва, т. е. в утолщении межкристаллитных про- [c.196]

Кислород может вызывать горячие трещины при сварке аустенитных сталей. Его действие на первичную структуру, как указывалось, связано с окислением ферритообразующих элементов (титана, алюминия, кремния, ванадия, хрома) и находится в противодействии измельчающему влиянию азота. Изменения структуры, обусловленные действием кислорода, приводят к снижению стойкости шва против трещин. Кислород, по-видимому, способен сегрегировать в межкристаллических прослойках и изменять их состав и свойства. Усиление вредного влияния серы, ниобия и других элементов при сварке под флюсами с высоким содержанием SiOj, возможно, связано с образованием соответствующих соединений с кислородом, снижающих температуру затвердевания межкристаллических прослоек. Опыты по введению в зону сварки ржавчины, окалины и газообразного кислорода свидетельствуют о его способности вызывать горячие трещины в швах. [c.216]

Рис. 111.24. Влияние основности безмарганцовистых флюсов на содержание кремния в шве (сварка кипящей малоуглеродистой стали малоуглеродистой проволокой 51л — исходное содержание кремния в проволоке).

Образованию горячих трещин в высоколегированных аустенитных швах способствуют наличие серы, фосфора, кремния, ниобия, водорода, легкоплавких металлов (РЬ, п, 5п) увеличение толщины свариваемого металла повышение погонной энергии сварки укрупнение структуры увеличение соотношения содержаний никеля и хрома (увеличение запаса аустенитности). Особенно сильно снижает стойкость аустенитных однофазных швов против образования горячих трещин ниобий. В чистоаустенитном хромоннкелевом шве типа 05Х20Ы15 с весьма низким содержанием углерода, кремния и серы достаточно присутствия 0,30—0,35% ниобия, чтобы вызвать горячие трещины (по данным [48], достаточно 0,15—0,20% ниобия). Такое влияние ниобия обусловлено сильной дендритной ликвацией его из-за ограниченной растворимости в твердом растворе стали вследствие большой разницы между размером его атома и атома железа и образования в связи с этим карбо-нитридной эвтектики (обогащенной никелем) по границам дендритов с более низкой температурой плавления, чем основа металла шва. Ниобий снижает также пластичность шва, однако, подобно молибдену, он несколько уменьшает вредное действие кремния на стойкость хромоникелевого металла типа 25-20 против образования трещин [47]. [c.294]

Для обеспечения необходимого содержания феррита в аустенитных швах сварочные материалы, применяемые для сварки нержавеющих сталей, дополнительно легируют ферритизирующими элементами — хромом, кремнием, ванадием, титаном, молибденом. При этом следует учитывать отрицательное влияние ряда элементов (молибдена, кремния, ванадия) на общую коррозионную стойкость металла шва в окислительных агрессивных жидкостях. Лучше всего в таком случае пользоваться хромом, как в электродах ЦЛ-11, ЦТ-15 и др. [c.296]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...