Перегрев литых сплавов

Детали из алюминиевых сплавов отливают в основном в кокилях, литьем под давлением и в разовых земляных формах. Для литья под давлением применяют сплавы марок АЛ2, АЛ4, АЛ5, АЛ6, АЛ9. Чрезмерный перегрев алюминиевых сплавов приводит к образованию крупнозернистой структуры, пористости и снижению прочности. [c.57]

Основным недостатком, приводящим к образованию повышенной усадки и ко всем видам физической неоднородности, является перегрев разливаемого сплава. Перегрева удается избежать при использовании новых технологий — двухфазного литья, [c.49]

Значительная разница в температурах литья (1750 - 2000°С) и формы (20 - 30°С), невысокая жидкотекучесть титановых сплавов, а также невозможность обеспечить необходимый перегрев жидкого [c.314]

В Институте проблем литья АН СССР создана установка [60], позволяющая производить плавку, заливку и кристаллизацию различных металлов и сплавов при варьировании давления от вакуума до 50 МН/м2. Расплавление шихты и перегрев расплава в тигле, помещенном внутрь автоклава, осуществляется при помощи специального нагревателя, также расположенного внутри автоклава. Расплав при этом может кристаллизоваться как в плавильном тигле, так и в изложнице, установленной под плавильным тиглем и заливаемой после расплавления пробки в дне тигля. [c.48]

Влияние перегрева на структуру и свойства алюминиевых сплавов при обычных условиях литья достаточно хорошо изучено. При исследовании влияния перегре- [c.125]

Если во время заполнения формы на поверхности стенок каналов литниковой системы и полости формы намораживается корка, то фронт кристаллов, образующих корку, будет оплавляться и частично разрушаться потоком перегретого расплава. Разрушение кристаллов расплавом, омывающим фронт во время течения его по каналам литниковой системы и в полости формы, и, следовательно, образование обломков кристаллов будет происходить при условии, если интенсивность вынужденного движения расплава соответствует прочности кристаллов металла или сплава при температуре, близкой к температуре солидуса. В этой связи возможно указать два случая влияния условий литья на формирование кристаллического строения отливок. Первый — это случай, когда обломки кристаллов во время заполнения не образуются (либо корка не успевает намораживаться во время заполнения формы, либо расплав, омывая корку при течении его по литниковой системе и в полости формы, не разрушает фронт кристаллов). В этом случае температура заливки расплава не будет оказывать влияние на кристаллическое строение отливки до тех пор, пока перегрев при плавке не превзойдет величину, при которой активная примесь потеряет активность. На рис. 16, а приведены результаты опытов литья различных (одно- и многофазных) сплавов алюминия в нагретые формы. Температуру формы выбирали такой, чтобы во время заполнения на поверхности ее корка не намораживалась. Температура плавки не превышала температуру начала заливки. Из графиков следует, что дезактивация примеси приводит к резкому укрупнению кристаллического зерна в отливках. [c.176]

По химическому составу многие литейные сплавы магния близки к деформируемым (см. табл. 13.5). Преимуществом литейных сплавов перед деформируемыми является значительная экономия металла при производстве деталей, поскольку высокая точность размеров и хорошая чистота поверхности отливок почти исключают их обработку резанием. Однако из-за грубозернистой литой структуры они имеют более низкие механические свойства, особенно пластичность. Улучшение механических свойств литейных сплавов достигается различными способами перегревом, модифицированием, гомогенизацией отливок, а также применением особо чистых шихтовых материалов при приготовлении сплавов. Перегрев дает [c.380]

Сплав У ( игрек или уай ) — весьма распространенный сплав, идущий и на фасонное литье и на обработку давлением имеет состав 4% Си, 2% N1 и 1,5% Мд. Сплав, отлитый в землю или кокиль, имеет механич. качества, не отличающиеся от качеств других литейных сплавов с медью, но после термообработки значительно повышает их. Особенно ценен он тем, что понижение прочности его при повышенных темп-рах относительно меньше, чем у других сплавов, что в соединении с малым уд. в. и обеспечило ему применение для поршней, головок цилиндров и пр. деталей, подвергающихся в работе нагреванию. В табл. 14 приводятся свойства сплава У литого и после обработки, к-рая заключается в нагреве до г°ок. 520° в течение 5—6 ч. с закалкой в горячей воде и последующем старении при комнатной температуре в течение 5—7 дней или отпуске при температуре 100— 120° в течение нескольких часов (2—6 час.). Перегрев выше температуры 520° опасен, так как при температуре 525° появляются пузыри на поверхности. [c.310]

Температура жидкого металла сварочной ванны обычно значительно выше, чем при литье. Перегрев металла сварочной ванны в сравнении с температурой плавления сплава данного состава достигает нескольких сот градусов. Скорость охлаждения металла сварных швов вследствие небольших объемов сварочной ванны и высокого теплоотвода во много раз превышает скорость охлаждения отливок. Поэтому физико-химические процессы при кристаллизации сварных швов, например диффузия, ликвация и др., приобретают иной характер, чем при кристаллизации отливок. [c.39]

Об активирующем действии ультразвуковой обработки в режиме кавитации свидетельствуют и данные, полученные для слитков сплава 1960 (0,2% Zг) при литье с повышенных температур, когда предварительный перегрев расплава в печи приводит к дезактивации примесей и укрупнению структуры слитка в спокойных условиях литья. Обработка кристаллизующегося металла ультразвуковыми колебаниями позволяет устранить процесс дезактивации примесей во всем интервале исследованных температур (рис. 12). Практически это означает, что ультразвуковая обработка предварительно перегретого расплава в режиме кавитации позволяет вновь активировать примеси и тем самым содействовать реализации в качестве центров кристаллизации всего запаса модификатора, содержащегося в составе сплава. [c.463]

При литье с УЗО сплава с содержанием 13% (мае. доля) 51 перегрев расплава на 20 °С исключает образование первичных кристаллов кремния в лунке на условно выбранном расстоянии, приблизительно равном 50 мм от фронта кристаллизации при затвердевании без УЗО на том же расстоянии от фронта кристаллизации уже начинают образовываться первичные кристаллы кремния, которые по мере приближения к фронту могут расти и образовывать крупные полногранные кристаллы. [c.469]

Схема образования таких структур представлена на рис. 16. Момент То на схеме соответствует окончанию заполнения формы несколько перегретым расплавом (перегрев этот при литье под давлением невелик, либо вообще отсутствует). Распределение температур в отливке в момент времени Го описывается прямой линией. Охлаждение сплава у стенок формы снижает температуру поверхности отливки, и в сечении отливки к моменту времени Т1 создается перепад температур. Тогда для сплава с содержанием 0,41% А1, обладающего малым интервалом затвердевания, наблюдается последовательное продвижение фронта кристаллизации за период времени —тг. За период времени тг—тз оставшаяся часть сплава затвердевает объемно, и в отливке образуются две зоны столбчатых и равноосных кристаллов. Сплав с содержанием 8% Л1 (типа Мл5) имеет интервал затвердевания больше перепада температур в отливке и затвердевание его должно носить объемный характер. [c.35]

Технологические параметры литья. При РАСЛИТ-процессе (благодаря рассредоточению литниковых каналов) форма заполняется расплавом при более низких перегревах, чем при литье другими способами. Опытным путем установлено, что для получения отливок без тонких ребер обычно бывает достаточно перегреть алюминиевый сплав на БОт—100 С над температурой ликвидуса. При наличии тонких стеной, формирующихся в верхней водоохлаждаемой части формы, необходимо увеличить перегрев, который назначают, как и в случае кокильного литья. [c.494]

При плавлении металлов и сплавов в них сохраняется присущий им металлический тип связи. При нагреве металла до температуры кипения ближний порядок и металлическая связь уже полностью исчезают, а расплав теряет комплекс свойств, присущих твердому металлу. Интервал между Гпл и Ткип для ряда промышленных металлов составляет 1000 С и более. Следовательно, при литье является допустимым технологический перегрев металла на 100—200 С выше Гщ,. [c.302]

Для пайки алюминия и его сплавов цинковыми припоями К. С. Thomas предложил бездымный флюс, содержащий 50— 70% (мол.) бромидов калия, натрия, лития, остальное—бромид чинка. Температура пайки с таким флюсом >215 С. Флюс применяется в виде водных растворов. Длительность пайки алюминия цинковыми припоями должна быть менее 1 мни, перегрев не выше 50 °С. [c.114]

После извлечения отливки форма должна быть тщательно очищена от остатков облоя сжатым воздухом или волосяной кистью. Особенно необходимо следить за чистотой поверхности разъема формы, так как оставшийся облой может послужить причиной выброса сплава по линии разъема и увеличения размеров отливки. Прилипшие к форме частицы удаляют латунным зубилом или шибером. Несоблюдение установленного технологнческн.м процессом режима литья и перегрев формы приводят к ее быстрому разрушению. [c.110]

Если к металлу предъявляются повышенные требования (например в автотракторной пром-сти), перед заливкой металла производят его раскисление. Рас-кисленис можно произвести при помощи ферромарганца, ферросилиция, алюминия и ряда других металлов и сплавов, имеющих большее сродство с кислородом, чем железо. В нек-рых случаях перед заливкой в ковш добавляются специальные добавки, напр, в виде феррохрома или никеля, для получения легированных чугунов. Для получения малоуглеродистого чугуна иногда добавляют мягкое железо или, наоборот, для увеличения содержания углерода в чугуне добавляют в ковш молотый уголь. Т. к. результаты заливки в большой степени зависят от правильной i° металла, необходимо время от времени проверять f металла. Для получения надлежащих механич. качеств отливки (сопротивление разрыву, удлинение, плотность и др.) заливку необходимо производить при правильно выбранной t . Как излишне высокая, так и недостаточная ( заливки приведет к получению бракованного или в лучшем случае недостаточно качественного литья. При излишне высокой t° возрастает усадка металла, а вместе с ней и вероятность образования пустот и усадочной раковины в отливке, растворимость газов металлом и в связи с этим образование газовых раковин, ликвация (см.), меньшие механич. показатели, и наконец вследствие увеличения пригара земли получается менее чистая отливка. При недостаточно высокой (° заливки возрастает брак по недоливу, особенно у тонкостенных деталей, вследствие густоты металла. Если чугун был получен холодным в печи, то в результате получается отливка с крупными включениями графита, ослабляющими металл. Лучше несколько перегреть металл в печи (в известных пределах) и остудить в ковше до нормальной t° заливки. Для ориентировки можно указать следующие применяемые 1° заливки для чугунных деталей [c.94]

В плазменных установках (рис. 65) металл плавится в вакууме под воздействием потока дуговой плазмы, обеспечивающей необходимый перегрев расплава, при этом можно использовать любую шихту (губку, лом, обрезь). Этот метод плавки позволяет перерабатывать отходы не только титадового литья, но и других тугоплавких металлов, повышая коэффициент использования титановых сплавов на 25—30% и снижая стоимость литья на 15—20%. [c.141]

С целью повышения точности титанового литья на 1—2 класса применен процесс получения форм из быстротвердеющих графитовых смесей, для чего используется установка УБГС-2. Для получения тонкостенных отливок из титановых сплавов применяются устройства подогрева форм НУ-1 и НУ-2, применяется также установка для электронно-лучевой плавки, которая обеспечивает необходимый перегрев сплава. [c.141]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...