Кинетические кривые

Качественная схема процесса кристаллизации, изображенная на рис. 27, может быть представлена количественно кинетической кривой (рис. 28). [c.47]

На рис. 186 показана серия кинетических кривых, подобных приведенной на рис. 185, но относящихся к разным температурам (разным степеням переохлаждения). [c.245]

Рис. 271. Характерные кинетические кривые атмосферной коррозии некоторых металлов

Сравнивать различные металлы по значению скорости коррозии в данной среде можно лишь в том случае, если кривые кинетики коррозии, т. е. кривые коррозии —время или скорость коррозии—время, имеют близкий характер. При сравнении средних скоростей коррозии трех металлов с различным характером кинетических кривых (рис. 314) при длительности испытаний Ti наиболее стойким является металл 3, а наименее стойким металл 1, а при большей длительности испытаний наоборот, наиболее стойким окажется металл , а наименее стойким металл 3. Поэтому для надежного суждения о коррозионной стой- [c.430]

Результаты исследования описываются кинетической кривой, но которой можно оценить количество распавшегося аустенита в зависимости от времени, прошедшего с момента начала распада. Как видно из рис. 101, а, в течение некоторого промежутка времени (Я], И2, H-j) распад аустенита экспериментально не фиксируется. Этот период называют инкубационным. [c.162]

В заштрихованной области (рис. 35) располагаются кинетические кривые коррозии следующих сталей в порядке снижения ее скорости [c.139]

Кинетическая кривая для каждой точки блока имеет такую же форму, как и для середины. Теплообмен с нижней плитой оказывается невыгодным и с точки зрения неравномерности по ее длине на всех этапах отвода теплоты эпюр тепловых потоков несимметричен, что приводит к избыточному замораживанию нижних слоев блока у входа хладагента и недостаточному — у выхода. [c.176]

Рис. 2.26. Кинетическая кривая, полученная методом термографических балансов

Кривая а = /(т) (рис. 2.26) представляет собой обычную кинетическую кривую химического процесса, рассчитанную, как -было показано выше, с использованием методов нестационарной теплопроводности. Константа скорости реакции, температурный коэффициент и энергия активации по полученным данным а могут быть рассчитаны обычным путем из уравнения (2.182) и уравнения Аррениуса. [c.162]

Постоянство тих величин для данных текущих d н Т независимо от режима процесса сущки позволяет семейства кривых сушки и нагрева представить едиными обобщенными кривыми сушки и нагрева, что составляет основу методов обобщения кинетических кривых в координатах d — Nt, dm — N 1, Т — t/ti и др., а также в безразмерных координатах. [c.363]

Термогравиметрические исследования (см. рисунок) показали, что все три разработанных состава защищают эти сплавы от окисления кислородом воздуха и при 700, и при 800° С. На, рисунке для сравнения приведены кинетические кривые окисления этих сплавов без покрытия, при этом видно, насколько увеличивается их окисление при повышении температуры испытаний на 100° С. И именно при температуре 800° С особенно наглядна роль защитных покрытий привес образцов с покрытием в 15—20 раз меньше. [c.153]

Кинетические кривые окисления сплавов титана со стеклокерамическими покрытиями при 700 (а) и 800° С (6) в течение 100 ч. [c.155]

Рис. 3. Кинетическая кривая взаимодействия титана и расплава стекла, содержащего 5% СпО в атмосфере аргона.

При температуре 1100 °С и давлении кислорода 1 мм рт. ст. кинетические кривые представлены на рис. 1. Для давлений и [c.199]

ЕКД — единая кинетическая кривая для металлов [c.25]

Скорость роста длинных усталостных трещин зависит от коэффициента интенсивности напряжения (КИН), и между ними установлена S-образная зависимость при неизменном уровне напряжения, которая аналогична зависимости, представленной на рис. 3.1а. Вид и положение кинетической кривой существенно зависят от условий нагружения и геометрии детали. Поэтому далее, рассматривая процесс развития разрушения, мы будем разделять нагружение материала (образец) в тестовых условиях и при многопараметрическом воздействии на деталь в лаборатории, на стенде или в эксплуатации. Тестовые условия используют для определения механических характеристик материала, когда применительно к испытаниям стандартных образцов оговорены их размеры, частота нагружения, температура, степень агрессивного воздействия окружающей среды и прочее. Элементы конструкций, в большинстве случаев, существенно отличаются по геометрии от стандартных образцов, и условия их нагружения, как правило, не соответствуют тестовым условиям опыта. [c.132]

На рассматриваемой кинетической кривой (см. рис. 3.2о) имеются критические точки, которые зафиксированы одновременно по уровню коэффициента интенсивности напряжения и критической величине скорости роста трещины da/dN)i = VJ. Первая критическая точка соответствует первому пороговому коэффициенту интенсивности напряжения при достижении которого начинается распространение длинных усталостных трещин. Характерно, что при указанной пороговой величине наблюдается возрастание на несколько порядков скорости роста трещин, регистрируемой по поверхности образца или элемента конструкции при [c.132]

Зависимость скорости роста усталостной трещины от коэффициента интенсивности напряжения возникает после достижения ею приращением в цикле нагружения величины, близкой нескольким параметрам кристаллической решетки (рис. 3.4). Прирост трещины, соответствующий нарушению сплошности материала в цикле нагружения, не может быть менее одного межатомного расстояния. Поэтому во многих случаях на кинетической кривой выделяют величину прироста трещины на одно межатомное расстояние в области ее начального (припорогового) роста (см. рис. 3.4). На поверхности образца в эксперименте могут быть зафиксированы скорости на несколько порядков меньше, чем прирост трещины на величину межатомного расстояния за цикл нагружения. Причины такого расхождения результатов экспериментов с физикой поведения материала будут обсуждены далее. [c.132]

Вместе с тем анализ изломов различных материалов показывает, что появление усталостных бороздок в изломе происходит только после достижения некоторой скорости роста трещины при АК 2, когда на кинетических кривых, связывающих скорость роста длинных трещин с КИН, наблюдается уменьшение ускорения процесса разрушения [c.162]

Процесс разрушения элемента конструкции в эксплуатации отражен в реакции материала на все многообразие условий его нагружения, выраженное в формировании определенной морфологии рельефа излома в направлении развития усталостной трещины. По параметрам рельефа излома, таким, например, как усталостные бороздки, может быть восстановлена кинетика распространения усталостной трещины в терминах — скорость процесса разрушения по длине трещины. Если исходить из того, что каждому диапазону воздействия или условиям нагружения, или их сочетанию соответствует своя реакция материала, приводящая к реализации определенного механизма разрушения, то тогда по параметрам рельефа излома легко определить, в каком диапазоне воздействия работал материал. Но в таком случае для каждого диапазона или условий нагружения должна быть построена своя базовая или тестовая кинетическая кривая, и уже она может быть использована для описания процесса роста усталостных трещин в строго установленных границах ее использования. При рассмотрении реализованного процесса роста трещины на основе изучения, например, параметров рельефа излома или слежения за ростом трещины в ходе периодического эксплуатационного контроля получаемой информации достаточно, чтобы по данным эксплуатационного контроля решать вопросы об обеспечении [c.187]

Рассмотрим описание развития усталостных трещин с позиций механики разрушения и на основе подходов синергетики и покажем универсальность процесса распространения усталостных трещин, который может быть описан единой кинетической кривой для сплавов на различной основе. [c.188]

Основными источниками информации для указанных решений в части определения длительности роста усталостных трещин являются параметры кинетической кривой — показатель степени при коэффициенте интенсивности напряжения (КИН) и коэффициент пропорциональности при КИН. Интегрирование указанной выше зависимости требует использования, хотя бы в наиболее вероятной форме, уровня максимального напряжения и параметров нагружающего цикла. Применительно к реализованному в эксплуатации процессу разрушения материала параметры кинетической кривой оказываются неизвестными даже в наиболее упрощенном случае, когда рассматривается единственное уравнение Париса во всем диапазоне скоростей моделируемого или воспроизводимого роста трещин из анализа поверхности разрушения. Возникает проблема применения на практике тех или иных результатов экспериментальных исследований процесса усталостного разрушения металлов в лабораторных условиях к решению вопросов по определению длительности роста трещин и оценке уровня напряженности элементов конструкций на этапе развития разрушения. [c.188]

Включение в уравнение (4.3) значения вязкости разрушения ставит дополнительную задачу в определении ее величины в случае воспроизведения реализованного процесса роста трещины или моделирования этого процесса. При этом не снимается проблема изменения величины показателя степени в уравнении Париса для разных классов материалов и разных условий испытания, на что было указано с учетом эффекта пластического затупления вершины трещины, используемого для описания кинетических кривых для усталостных трещин [7], Проблема рассматривается в дан- [c.189]

Многолетними и многочисленными исследованиями параметров кинетической кривой Париса (4.1), описывающей закономерности роста усталостных трещин, показано, что для сплавов на основе AI, Ni, Ti, Fe и Mg, широко используемых в авиационных конструкциях, между этими параметрами имеется устойчивая связь [31-53] [c.190]

В результате этого уравнение Париса (5.1) может быть переписано в безразмерном виде путем введения в кинетическое уравнение координат точки пересечения кинетических кривых. Благодаря этому возникает возможность устранить размерную зависимость констант уравнения Париса следующим образом [c.190]

Условия нагружения элемента конструкции, как правило, могут быть реализованы в широком диапазоне варьирования температуры, частоты нагружения, асимметрии цикла путем силового воздействия на элемент конструкции по нескольким осям при разном соотношении между величинами компонент нагружения и т. д. Реальные условия многопараметрического эксплуатационного нагружения материала, воплощенного в том или ином элементе конструкции, ставят вопрос об использовании интегральной оценки роли условий нагружения в развитии процесса разрушения. В связи с этим необходимо введение представления об эквивалентном уровне напряжения для проведения расчетов с использованием новой характеристики напряженного состояния материала в виде эквивалентного КИН. Использование эквивалентной величины в свою очередь требует получения сведений о закономерностях процесса разрушения в некоторых тестовых или стандартных условиях циклического нагружения материала, в которых осуществлено построение базовой или единой кинетической кривой. Параметры кинетической кривой в стандартных условиях опыта становятся характеристиками только свойств материала. Разнообразие реальных условий нагружения материала, в том числе и влияние геометрии элемента конструкции, рассматривается в условиях подобия путем сведения всех получаемых кинетических кривых к базовой или единой кинетической кривой. Поэтому влияние того или иного параметра воздействия на кинетику усталостной трещины в измененных условиях опыта по отношению к тестовым условиям испытаний может быть учтено через некоторые константы подобия. Они выступают в качестве безразмерного множителя. [c.190]

Существуют различные воззрения на природу рассматриваемого пересечения кинетических кривых при одном и том же способе нагружения однотипных образцов, с разной термообработкой сплава, выявленные разными исследователями для разных сплавов на одной основе при одних и тех же (или близких) условиях нагружения и прочее [35-37, 41, 44, 45, 47-56]. Все ситуации с вращением (пересечением) кинетических кривых в одной точке (ограниченной области) могут быть систематизированы и рассмотрены со следующих позиций [c.191]

Ско1юсть превращения зависит от степени переохлаждения. При малых н значительных переохлаждениях превращение происходит медленно, так как малы значения с. к. и ч. ц. (см. рис. 184) в первом случае — из-за малой разности свободных энергий, во втором — из-за малой диффузионной способности атомов. При максимальной скорости преврапхения кинетические кривые идут круто вверх и превращение закапчивается за малый отрезок времени. [c.245]

Осциллирующий вид имеют и кинетические кривые изменения нестационарной микротвердости, на которых чередуются участки нормальной (релаксационной) и аномальной (отрицательной) микррнолзучести. [c.90]

Таким образом, период индукции отождествляется с первой точкой перегиба кинетической кривой 0 (т) (втор ая точка перегиба связана с теплоотводом от реагирующей системы), т. е. период индукции есть значение времени т = г, при котором достигается максимальная скорость розог ое-ва реагируюшрй системы (одноврежнно при т = т . достигается и максимальная скорость реакции). [c.274]

На рис. 1 представлена зависимость скорости осаждения чисто никелевых и композиционных покрытий N1—СеОа от продолжительности опыта при различных концентрациях суспензии. Наличие максимумов на приведенных кинетических кривых (рис. 1) подтверждает автокаталитический характер осаждения композици- [c.27]

Методом вращающегося диска изучалась кинетика взаимодействия титана с расплавом стекла в атмосфере аргона (в стекле содержится 5% СиО), Регистрируемой величиной служило изменение электропроводности расплава в ходе химического взаимодействия, фиксируемое через 1, 2, 3, 4 ч. Приведенная на рис. 3 кинетическая кривая характерна для диффузионно-химического типа взаимодействия. Восстановление ионов меди сопровождается образованием купротитанатов в процессе гетеродиффузии, при восстановлении меди отмечается ее диффузия в металлический титан и растворение в расплаве прочих продуктов взаимодействия, электропроводность расплава уменьшается, что может быть связано с уменьшением доли электронной проводимости за счет смещения электронного баланса системы [c.228]

Кинетические кривые окисления в атмосфере воздуха образцов из стали 13Х11Н2В2МФ-Ш с покрытиями свидетельствуют о том, что при температуре окисления 500 °С покрытие ДпфА-СФ в 8 раз уменьшает скорость окис.леиия стали по сравненшо с покрытием Н-Кд, а при температуре 700 °С — в 20 раз. [c.166]

Рис. 1. Кинетические кривые окисления сплава ЦМВ-30 с сипицпдным покрытием типа I—IV при температуре 1100 °С и давлении кислорода 1 мм

Рис. 2. Кинетические кривые окисления сплава ЦМВ-30 с сплнцидным покрытием тина 1П, IV при температуре 1400 °С и давлении кислорода

Вместе с тем сама точка с координатами А и В уСтойчиЁа, и ее можно использовать в оценках на-груженности элемента конструкции, поскольку в области этой точки рассеивание величины скорости и КИН может быть рассмотрено как пренебрежимо малое [51]. В связи с этим вполне естественно вводить в кинетическое уравнение в качестве константы материала не вязкость разрушения, а величину КИН в точке вращения кинетических кривых. Поскольку этому КИН соответствует определенная скорость роста трещины, для удобства дальнейшего изложения будем оперировать координатами рассматриваемой точки вращения кинетических кривых в виде величин Kis(AKis) и da/dN)is или [c.191]

Подтверждением физического смысла точки пересечения кинетических кривых служит продемонстрированная зависимость показателя степени в уравнении Париса от удельной работы разрушения образцов при монотонном растяжении [57]. В интервале изменения i,5асимметрии цикла О < < 0,5 по 200 экспериментальным данным было получено уравнение типа (4.8) для мартенсито стареющих сталей, нержавеющей стали Х18Н9Т, жаропрочных, строительных и рельсовых сталей. Связь между показателем степени и плотностью (удельная) энергии в интервале 1,5 < < 5,11 имела вид [c.191]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...