Массоотдача закрученных потоков

МАССООТДАЧА ЗАКРУЧЕННЫХ ПОТОКОВ [c.157]

Массоотдача в закрученном потоке исследовалась экспериментальным путем. При обобщении результатов эксперимента использовались диффузионные числа Стантона и Нуссельта [c.157]

Закономерности процесса массоотдачи в закрученном потоке выявлены экспериментальным путем, а результаты экспериментов обобщены в форме закона массообмена, необходимого для решения интегрального соотношения диффузии, а также в форме уравнений подобия. [c.159]

Расчетное соотношение для массоотдачи в закрученный поток, полученное на основе формулы (8.25) с учетом уравнений (8.23), (8.8) и (8.13), имеет вид [c.166]

С учетом зависимости (8.30) уравнение подобия для расчета массоотдачи в закрученный поток приводится к виду [c.168]

Рис. 8.8 Зависимость N0 = ДКе) для массоотдачи в частично закрученный поток прих= 1.. . 11 = 15.. . 60° п= —1... 3 Р = 0,1.. . 0,5

При выгорании твердого топлива в потоке газообразного окислителя, при сублимации или разложении теплозащитного покрытия в процессе взаимодействия его с высокотемпературным газом происходит перенос массы вещества от поверхности твердого тела в поток и в обратном направлении. Закрутка потока способствует интенсификации процесса массообмена между газовым потоком и поверхностыо канала и более резкому изменению интенсивности этого процесса по длине канала. Поэтому при расчете процессов массоотдачи в закрученном потоке особенно в коротких каналах необходимо определять локальные значения плотности массового потока на поверхности массообмена и локальные коэффициенты массоотдачи [c.157]

Закрутка потока приводит к существенному увеличению коэффициентов массоотдачи. Это обусловлено увеличением скорости закрученного потока в пристенной области по сравнению С осевым потоком, усилением массообменных процессов благодаря возникновению вихрей Тейлора — Гёртлера вблизи криволинейной поверхности и увеличению степени турбулентности. [c.158]

Системы дифференциальных уравнений, описывающие процессы теплоотдачи и массоотдачи, при определенных условиях имеют одинаковую форму. Это позволяет использовать закономерности, полученные при исследовании процесса теплоотдачи, для расчета процесса массоотдачи. Для того чтобы вьшвить возможность использования этого метода для расчета массоотдачи в закрученных потоках необходимо рассмотреть факторы, которые могут привести к искажению аналогии процессов тепло-и массоотдачи. [c.159]

Закон массообмена для закрученного потока получен на основе опытного исследования массоотдачи в процессе испарения тонкой ламинарной пленки воды с внутренней поверхности вер тикального цилиндрического канала, имеющего Г = 13, в поток, закрутка которого осуществлялась аксиально-лопаточными за-вихрителями с геометричеокими характеристиками, указанными в табл. 1.1. На выходе из канала устанавливалась диафрагма с Зк = 0,75. [c.161]

С зачетом уравнения (8.23) получено следзпощее уравнение подобия для расчета массоотдачи в закрученный поток [c.165]

Экспериментальное исследование массоотдачи в частично закрученных потоках выполнено с использованием входного устройства, показанного на рис. 1.4/1 [ 12]. Конструкция и геометрические характеристики рабочего участка, методы создания и измерения массовых потоков с поверхности испарения были такими же, как и при исследовании полностью закрученных потоков, и описаны в разд. 3.2. Входные устройства имели = = 0,1...0,5, величина изменялась в ольпах от 0,15 до 0,485, геометрические характеристики испытанных завихрител указаны в табл. 1.1. [c.167]

Перепуск части газа помимо закручивающего устройства приводит к значительному уменьшению интенсивности массоот-дачи в закрученный поток. Влияние перепуска газа помимо за-вихрителя на коэффициент массоотдачи показано, на рис. 8.6. Как видно, при перепуске половины массового расхода помимо завихрителя для рассматриваемых условий коэффициент массоотдачи уменьшается на 46%. [c.168]

Анализ опьппых данных по массоотдаче в частично закрученные потоки показал, что для всех завихрителей и величин i н соблюдается пропорциональность Nu Ке . Поэтому предполагая, что влияние числа Шмидта и поперечного потока вещества сохраняется таким же, как в осевом потоке, резутштаты эксперимента удобно представить в виде зависимости = = / (Ф вх) показанной на рис. 8.7. Обобщающая линия описывается уравнением [c.168]

Аналогичные выводы следуют из анализа результатов исследования массообмена. На рис 9.12 показано изменение относительной функции массообменаё д [см. формулу (8.6)] по углу закрутки 1р (линия 1), найденное опытным путем при испарении пленки воды с внутренней поверхности трубы в закрученный поток. Линия д построена с помощью формулы (8.5) с учетом того, что в закрученном потоке осевая скорость в пристенной области существенно больше среднерасходной, а линия 2 — с учетом того, что в закрученном потоке скорость газа в пристенной области возрастает не только за счет осевой, но и за счет вращательной составляющей скорости. Сравнение опьп ных и расчетных данных показывает, что увеличение интенсивности массоотдачи в закрученном потоке обусловлено не только увеличением скорости газа в пристенной области, но и повьппенной интенсивностью турбулентности и макровихревыми течениями. [c.189]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...