Оболочки конические при внешнем

Устойчивость конической оболочки при внешнем давлении [c.90]

Начнем со случая, когда 2 части G. Тогда потеря устойчивости происходит по форме, при которой вмятины вытянуты в направлении образующих и простираются от одного края оболочки до другого. Подобная картина имеет место при потере устойчивости конической или цилиндрической (см. 3.5) оболочки при внешнем давлении. Здесь дополнительно будем предполагать, что образующие находятся в разных условиях нагружения (смысл этого предположения разъясняется ниже) и [c.134]

Испытания тщательно изготовленных замкнутых и усеченных конических оболочек при внешнем давлении показывают, что потеря устойчивости сопровождается хлопком. Для тщательно изготовленных оболочек экспериментальное значение критического давления получается несколько выше теоретического, определенного по формуле (195) для замкнутых в вершине оболочек и по формуле (198) для усеченных оболочек, и ниже значения, получаемого по формуле (194). В среднем экспериментальная величина критического давления приблизительно на 5% выше значения, вычисленного по формуле (195) и примерно настолько же ниже величины, определенной по формуле (194). [c.173]

Здесь дадим формулу для определения критической нагрузки тонкой упругой круговой прямой трехслойной конической оболочки при внешнем равномерном всестороннем давлении д 14, 15]. При этом удельные усилия безмоментного состояния равны [c.147]

Металл конструктивных элементов нефтехимического оборудования в виде оболочек вращения (обечайки, сферы, конические переходы к днищам, трубы и др.), нагруженный внутренним (внешним) давлением, испытывает плоское (двухосное) и реже объемное напряженное состояние. При [c.277]

Тонкостенный цилиндр при осевом сжатии также способен потерять устойчивость. При этом цилиндрическая оболочка приобретает несимметричную складчатость, а число образующихся в поперечном направлении складок определяется отношением радиуса оболочки к ее толщине. Сходная картина наблюдается при скручивании цилиндрической оболочки. Цилиндрические, конические, сферические оболочки теряют устойчивость также и под действием внешнего давления. [c.120]

Рис 23.9 Относительное внешнее критическое давление для конической оболочки при г, = 100. [c.286]

Решены задачи устойчивости неравномерно нагретых по толщине конических оболочек из КМ под действием внешнего давления и осевого сжатия, а также цилиндрических оболочек под действием осевого сжатия (равномерного и неоднородного), внешнего давления (равномерного и несимметричного), кручения и изгиба [17-19, 21, 22, 58, 64], которые существенно дополняют имеющиеся сведения в литературе [32, 38, 44, 46, 51] по устойчивости цилиндрических оболочек при нагреве. [c.75]

Рис. 2.8. Коническая оболочка при равномерном внешнем давлении

Определение критических сил для ортотропных конических оболочек с заполнителем при осевом сжатии и равномерном внешнем давлении.—В кн. Проектирование, расчет и испытания конструкций из композиционных материалов Руководящие технические материалы.—М. Изд. ЦАГИ, 1976, вып. V. [c.386]

Рассматриваемые нами тонкостенные оболочечные конструкции состоят из цилиндрических, сферических и конических оболочек. При определении напряженно-деформированного состояния (н. д. с.) различных оболочек рассматриваем однородные уравнения (в случае отсутствия внешней нагрузки). На решение однородного уравнения должно накладываться частное решение, получаемое в зависимости от поверхностного нагружения оболочек. Вопросы получения частных решений нами здесь не рассматриваются (см. [10, 13, 63, 75] и др.). [c.21]

Рассмотрим конструкцию, состоящую из двух подкрепленных цилиндрических оболочек разного диаметра, соосно сопряженных с помощью упругого кольцевого пояса, ширина которого равна ширине (или соизмерима с нею) силовых шпангоутов, установленных в оболочках в месте их сопряжения. Оболочки испытывают действие локальных поперечных нагрузок pi, ti, Шц, приложенных к подкрепляющим шпангоутам. Силовые шпангоуты внутренней оболочки могут иметь диафрагмы в виде конических или сферических днищ. Кольцевой пояс, через который контактируют оболочки, представляет собой сплошную по контуру упругую прокладку с односторонней связью и коэффициентом податливости при сжатии с. Внешняя оболочка в месте сопряжения с внутренней оболочкой опирается на круговое одностороннее упругое основание (ложемент) с коэффициентом податливости с" или испытывает заданное поперечное нагружение. [c.169]

Последующие четыре главы (с седьмой по десятую) посвящены построению полубезмоментных форм потери устойчивости цилиндрических и конических оболочек. При потере устойчивости вмятины вытянуты вдоль образующих. Если напряженное состояние в окружном направлении переменно, имеет место локализация формы потери устойчивости вблизи наиболее слабой образующей. Типичными нагрузками, вызывающими такие формы потери устойчивости, являются внешнее нормальное давление, кручение, изгиб силой. Исследовано влияние граничных условий на критическую нагрузку. [c.9]

У оболочек нулевой гауссовой кривизны (цилиндрических и конических) возможен третий тип локализации. Потеря устойчивости сопровождается образованием вмятин, сильно вытянутых вдоль образующих оболочки и простирающихся от одного края до другого. При этом в окрестности наиболее слабой образующей глубина вмятин максимальна, а при удалении от нее быстро убывает. По таким формам происходит потеря устойчивости некруговых цилиндрических и конических оболочек (а также круговых оболочек с косо срезанными краями) под действием внешнего давления и (или) кручения. По этой же форме теряет устойчивость круговая цилиндрическая оболочка при изгибе силой (гл. 7, 9). [c.72]

В задаче об устойчивости круговой цилиндрической оболочки с косым краем под действием равномерного внешнего давления наиболее длинная оболочка оказывается и наиболее слабой (см. пример 7.1 на с. 144). Как следует из формулы (10) и рис. 8.4, в случае конической оболочки при к <0,5 наиболее длинная образующая является наиболее слабой. Здесь че- [c.180]

Рассмотрим устойчивость цилиндрической или конической оболочки вращения средней длины под действием внешнего нормального давления. Будем считать оболочку хорошо закрепленной. При этом параметр нагружения удовлетворяет оценке [c.297]

Рассмотрим круговую замкнутую усеченную ортотропную коническую оболочку, собранную из т слоев, каждый из которых армирован волокнами постоянного сечения либо в меридиональном, либо в окружном направлении. Примем также, что условия нагружения и закрепления оболочки не зависят от угловой координаты, а внешние поверхностные и контурные нагрузки не имеют угловой составляющей. При перечисленных условиях направления осей ортотропии совпадают с направлениями координатных осей, напряженно-деформированное состояние оболочки осесимметрично, а угловая составляющая вектора перемещений и все связанные с ней величины обращаются в нуль. [c.229]

В этом параграфе исследована устойчивость равновесия слоистой композитной круговой конической усеченной оболочки при нагружении равномерно распределенным внешним давлением. Выполнено параметрическое исследование критических интенсивностей давления, включающее в себя оценку таких факторов, как поперечные сдвиговые деформации, моментность основного равновесного состояния, докритические деформации. [c.255]

Устойчивость многослойной композитной ортотропной конической оболочки при неравномерном по угловой координате внешнем давлении [c.264]

Оценка влияния кругового отверстия, расположенного в средней части образующей, на устойчивость усеченной конической оболочки при совместном действии крутящего момента-и внешнего нормального давления дана В. Г. Выборновым [c.303]

Выборнов В. Г. Устойчивость усеченных конических оболочек с отвер- стием при совместном действии кручения и внешнего равномерного [c.309]

Тонкостенная оболочка, имеющая в поперечном сечении неизменяемый контур, имеет аналогом электрическую схему из проводимостей разных знаков, выполненных на конденсаторных и индуктивных катушках [20]. Электрическим напряжениям в модели соответствуют обобщенные перемещения оболочки, проводимостям — коэффициенты упругости, токам — прилагаемые нагрузки. С помощью модели определяются напряжения и перемещения в любых точках оболочки (цилиндрической, призматической, конической с произвольным законом изменения профиля поперечного сечения по длине оболочки). Можно также при заданных внешних силах, моделируемых токами, определить, изменяя сопротивления в модели, оптимальные параметры проектируемой конструкции. Расхождение с расчетом оценивается величиной до 2—5%. [c.269]

В этой главе изложено решение динамических задач о расчете напряжений в оболочках враш,ения нулевой гауссовой кривизны (цилиндрической и конической) при сжатии осевыми нагрузками и при действии внутреннего и внешнего давлений. Рассмотрены динамические задачи о распределении напряжений в оболочках вращения ненулевой гауссовой кривизны (сферической и оживалыюй) при деГ -ствии внешнего и внутреннего давлений. [c.362]

Сравнение с оценками (18), (19) показывает, что для оболочек отрицательной гауссовой кривизны использование безмо-ментной постановки сопровождается несколько большей погрешностью, чем для цилиндрических и конических оболочек при внешнем давлении. [c.300]

Исходя из результатов исследования на объемных моделях, можно расчетную схему объемной металлоконструкции типа примененных в турбинах Цимлянской и Волжской ГЭС представить как систему 12 плоских радиальных рам (фиг. V. 26), связанных кольцевыми обвязками на уровне верха и низа корпуса масляной ванны, верха и низа крышки турбины и на уровне колец корпуса направляющего подшипника. Нижний внешний узел 10 рамы крышки благодаря наличию плит крышки следует рассматривать как неподвижный. Влияние нижней конической и внешней цилиндрической плит — оболочки крышки можно при приближенном расчете в связи с отно-26 419 [c.419]

Испытания тщательно изготовленных зам-кнуты.х и усеченных конических оболочек при внешнем давлении показывают, что потеря устойчивости сопровожлаегся хлопком. Для тщательно изготовленных оболочек экспериментальное значение критического давления получается несколько выше теоретического, определенного но формуле (195) для замкнутых в вершине оболочек и по формуле (198) [c.173]

На рис. 5 приведены зависимости <7( о) для сферических оболочек с / = 2 при жестком защемлении и шарнирном опирании краев (а), а также изменения относительных прогибов по радиусу да(р), соответствующих критическому значению внешней нагрузки (б). Аналогичные графики для конических оболочек с /=5 при наиболее распространенных усилиях оппрания краев приведены на рис. 6 и 7. [c.54]

Исследование ползучести малоподъемистых сферических и конических нейлоновых оболочек показывает, что критическое время резкого осесимметричного выпучивания зависит от высоты оболочек над плоскостью и условий опирания края (при фиксированном уровне внешнего давления), или, другими словами, от того, насколько действующая внешняя нагрузка q близка к критическому уровню (<7кр). [c.61]

На втором этапе каким-либо численным методом интегрируют уравнения движения деформируемой конструкции с начальным прогибом при заданной внешней подвижной нагрузке. Многочисленные результаты решений и экспериментальных исследований несущей способности и динамической устойчивости замкнутых цилиндрических и конических оболочек, а также 1шастин и панелей при действии на них ударных волн с различной ориентацией фронта приведены в работах [16, 37]. В ряде случаев граница устойчивости достаточно хорошо описывается выражением вида (7.7.4). Например, при действии волны давления на коническую оболочку (фронт волны перемещается параллельно оси конуса) одна из асимптот гиперболь соответствует статическому критическому внешнему давлению найденному для цилиндрической оболочки с радиусом, равным среднему радиусу усеченной концческой оболочки, и длиной, равной длине образующей конуса. Другая асимптота [c.516]

Случай . Пусть зг (s) = = onst. Тогда в безмоментной постановке все точки срединной поверхности в равной мере предрасположены к потере устойчивости и вмятины покрывают всю поверхность. Этот случай имеет место, в частности, при потере устойчивости цилиндрических и конических оболочек при осевом сжатии и сферических оболочек при равномерном внешнем давлении. Введение в рассмотрение начальных момент-ных усилий и докритических деформаций нарушает в окрестности краев оболочки упомянутое равноправие. Потеря устойчивости может произойти при Л < Л . При этом форма потери устойчивости локализуется в окрестности одного из краев оболочки. [c.301]

Михасев Г.И. О локальной потере устойчивости замкнутой в вершине некруговой конической оболочки с произвольным краем при равномерном внешнем давлении / Ленингр. ун-т.— Л., 1984. — 15 с. Деп. в ВИНИТИ. 27.06.84. ЛЧ354-84. [c.313]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...