Цилиндрические и конические оболочки под внешним давлением

Тонкостенный цилиндр при осевом сжатии также способен потерять устойчивость. При этом цилиндрическая оболочка приобретает несимметричную складчатость, а число образующихся в поперечном направлении складок определяется отношением радиуса оболочки к ее толщине. Сходная картина наблюдается при скручивании цилиндрической оболочки. Цилиндрические, конические, сферические оболочки теряют устойчивость также и под действием внешнего давления. [c.120]

Цилиндрическая и коническая оболочки под действием внутреннего и внешнего давлений [c.394]

Решение задач устойчивости ортотропных, некруговых конических и цилиндрических оболочек, нагруженных равномерным внешним давлением и осевой сжимающей силой, представлено в работе Петрова [221]. [c.240]

Решены задачи устойчивости неравномерно нагретых по толщине конических оболочек из КМ под действием внешнего давления и осевого сжатия, а также цилиндрических оболочек под действием осевого сжатия (равномерного и неоднородного), внешнего давления (равномерного и несимметричного), кручения и изгиба [17-19, 21, 22, 58, 64], которые существенно дополняют имеющиеся сведения в литературе [32, 38, 44, 46, 51] по устойчивости цилиндрических оболочек при нагреве. [c.75]

ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ И КОНИЧЕСКИЕ ОБОЛОЧКИ ПОД ВНЕШНИМ ДАВЛЕНИЕМ [c.75]

Последующие четыре главы (с седьмой по десятую) посвящены построению полубезмоментных форм потери устойчивости цилиндрических и конических оболочек. При потере устойчивости вмятины вытянуты вдоль образующих. Если напряженное состояние в окружном направлении переменно, имеет место локализация формы потери устойчивости вблизи наиболее слабой образующей. Типичными нагрузками, вызывающими такие формы потери устойчивости, являются внешнее нормальное давление, кручение, изгиб силой. Исследовано влияние граничных условий на критическую нагрузку. [c.9]

У оболочек нулевой гауссовой кривизны (цилиндрических и конических) возможен третий тип локализации. Потеря устойчивости сопровождается образованием вмятин, сильно вытянутых вдоль образующих оболочки и простирающихся от одного края до другого. При этом в окрестности наиболее слабой образующей глубина вмятин максимальна, а при удалении от нее быстро убывает. По таким формам происходит потеря устойчивости некруговых цилиндрических и конических оболочек (а также круговых оболочек с косо срезанными краями) под действием внешнего давления и (или) кручения. По этой же форме теряет устойчивость круговая цилиндрическая оболочка при изгибе силой (гл. 7, 9). [c.72]

Начнем со случая, когда 2 части G. Тогда потеря устойчивости происходит по форме, при которой вмятины вытянуты в направлении образующих и простираются от одного края оболочки до другого. Подобная картина имеет место при потере устойчивости конической или цилиндрической (см. 3.5) оболочки при внешнем давлении. Здесь дополнительно будем предполагать, что образующие находятся в разных условиях нагружения (смысл этого предположения разъясняется ниже) и [c.134]

В задаче об устойчивости круговой цилиндрической оболочки с косым краем под действием равномерного внешнего давления наиболее длинная оболочка оказывается и наиболее слабой (см. пример 7.1 на с. 144). Как следует из формулы (10) и рис. 8.4, в случае конической оболочки при к <0,5 наиболее длинная образующая является наиболее слабой. Здесь че- [c.180]

Рассмотрим устойчивость цилиндрической или конической оболочки вращения средней длины под действием внешнего нормального давления. Будем считать оболочку хорошо закрепленной. При этом параметр нагружения удовлетворяет оценке [c.297]

Экспериментальные результаты по выпучиванию цилиндрических оболочек из стали под действием внешнего давления и осевого сжатия в условиях ползучести имеются в [188], цилиндрические и конические оболочки на внешнее давление испытывались в [297]. [c.270]

Рассматривается вопрос потери устойчивости от равномерного внешнего давления д составной оболочкой, состоящей из сопряженных между собой участков цилиндрической и конической оболочек в общем случае различной толщины. [c.206]

Рассматривалась оболочка, состоящая из цилиндрического и конического участков, под действием внешнего гидростатического давления (рис. 6.14). [c.217]

В этой главе изложено решение динамических задач о расчете напряжений в оболочках враш,ения нулевой гауссовой кривизны (цилиндрической и конической) при сжатии осевыми нагрузками и при действии внутреннего и внешнего давлений. Рассмотрены динамические задачи о распределении напряжений в оболочках вращения ненулевой гауссовой кривизны (сферической и оживалыюй) при деГ -ствии внешнего и внутреннего давлений. [c.362]

На втором этапе каким-либо численным методом интегрируют уравнения движения деформируемой конструкции с начальным прогибом при заданной внешней подвижной нагрузке. Многочисленные результаты решений и экспериментальных исследований несущей способности и динамической устойчивости замкнутых цилиндрических и конических оболочек, а также 1шастин и панелей при действии на них ударных волн с различной ориентацией фронта приведены в работах [16, 37]. В ряде случаев граница устойчивости достаточно хорошо описывается выражением вида (7.7.4). Например, при действии волны давления на коническую оболочку (фронт волны перемещается параллельно оси конуса) одна из асимптот гиперболь соответствует статическому критическому внешнему давлению найденному для цилиндрической оболочки с радиусом, равным среднему радиусу усеченной концческой оболочки, и длиной, равной длине образующей конуса. Другая асимптота [c.516]

Сравнение с оценками (18), (19) показывает, что для оболочек отрицательной гауссовой кривизны использование безмо-ментной постановки сопровождается несколько большей погрешностью, чем для цилиндрических и конических оболочек при внешнем давлении. [c.300]

Случай . Пусть зг (s) = = onst. Тогда в безмоментной постановке все точки срединной поверхности в равной мере предрасположены к потере устойчивости и вмятины покрывают всю поверхность. Этот случай имеет место, в частности, при потере устойчивости цилиндрических и конических оболочек при осевом сжатии и сферических оболочек при равномерном внешнем давлении. Введение в рассмотрение начальных момент-ных усилий и докритических деформаций нарушает в окрестности краев оболочки упомянутое равноправие. Потеря устойчивости может произойти при Л < Л . При этом форма потери устойчивости локализуется в окрестности одного из краев оболочки. [c.301]

Конструкции с пневматическим каркасом характеризуются наличием полого резино-текстильного каркаса, который поддерживает ограждающую оболочку покрытия. Каркас воспринимает деформирующие внешние нагрузки за счет избыточного давления наполняющего его газа или воздуха. Он может состоять из нескольких изолированных или сообщающихся между собою замкнутых пневматических балок, стоек, арок или рамных пространственных систем. Пневмокаркасы входят в конструкцию надувных плотов, лодок, подъемников. Овальные чли торообразные камеры лодок и плотов обеспечивают плавучесть всего изделия, а расположенные над камерой плавучести надувные арки поддерживают защитные тенты. Конструкции с пневматическим каркасом пригодны для устройства переходных или входных тамбуров к бескаркасным оболочкам. Вариантом изделия с пневмокаркасом является сооружение, состоящее из ряда замкнутых и примыкающих друг к другу полых оболочек цилиндрической, конической или торообразной формы. [c.117]

В работе решается задача устойчивости составной оболочки, состоящей из цилиндрического и конического участков, находящейся под действием равномерного внешнего давления. Используются приближенные дифференциальные уравнения для цилиндрической и конической оболочек. Решение проведено с помощью метода сеток. Результаты решения сравниваются с данными эксперимента. Отношение теоретического значения критического давления к экспериментальному для всех случаев близко к 1/0,7. Отсюда следует, что теоретическую величину критического давления следует умножить на 0,7. Табл. 5, ил. 6, список лит. 4 назв. [c.331]

Пример 4. Численное решение задачи о напряженно-деформированном состоянии трехслойной конструкции. Конструкция, нагруженная внешним равномерным давлением р, состоит из двух трехслойных оболочек конической и цилиндрической формы и двух шпангоутов — торцового и промежуточного (рис. 5.22). Нижний край оболочки жестко заш,емлен. Геометрические размеры оболочек принимались равными Ri — 450 мм, = 600 мм, L = 800 мм, [c.239]

Механические нагрузки и прочность оболочек. Вакуумные камеры при обычном давлении не испытывают иных механических нагрузок, кроме давления окружающего воздуха. Поэтому они рассчитываются на равномерно распределенную внешнюю нагрузку в 1 кг на 1 см поверхности их стёнок. Такое незначительное давление на стенки позволяет изготовлять эту категорию камер сравнительно тонкостенными, но с обязательным соблюдением правильных, устойчивых форм, особенно при более или менее крупных размерах сосудов с выпуклыми сферическими, коробчатыми или коническими крышками и с довольно толстыми днищами и соединительными фланцами. Прямоугольные формы и плоские стенки, крышки и днища в вакуумной камере нежелательны и должны применяться только в случаях действительной необходимости. Технологичными являются во всех видах вакуумной аппаратуры цилиндрические формы с использованием для обечаек стандартных цельнотянутых или цельнокатаных труб, а при больших диаметрах сварных цилиндров — вальцованных труб из листа. Для небольших аппаратов, работающих без повышенного давления, толщина стенок обычно задается не расчетом на прочность, а технологическими соображениями. Стенки должны иметь толщину, позволяющую производить надежную и дешевую сварку, пайку и механические крепления. В табл. 6 приведены рекомендуемые толщины стенок (мм) сварочных камер из стали, без повышенного давления. [c.69]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...