Стержни консольные — Расчет

Стержни консольные — см. также Стержни упругие на жестких опорах консольные, — Колебания изгибные — Частоты собственные — Расчет 307—310 — Колебания изгибные вынужденные 316, 317 — Колебания продольные 287, 314, 315 — Колебания свободные — Формы и частоты собственные 279, 280, 287, 290, 292, 300 — Характеристики 222 [c.564]

Таким образом, если вести расчет консольного стержня, принимая в качестве точки приложения внешней силы Р центр тяжести поперечного сечения, то возникнет крутящий момент, равный М = Р(0,5117 — [c.345]

Рассмотрим расчет консольно закрепленного стержня переменного сечения, сжатого силой Р (рис, 8, а). [c.468]

Определить собственную частоту продольных колебаний груза массы ш, расположенного на свободном краю консольно закрепленного невесомого стержня длины I. В расчетах принять т = 2 кг, I = 0,5 м площадь поперечного сечения стержня F = 1 см , модуль упругости Е = 7 10 МПа. [c.437]

Рассмотрим подробно процедуру нахождения Шэ и Сэ для конструктивного элемента в виде консольной балочки (стержня, зажатого одним концом), к свободному концу которой приложена сила. Движение свободного конца входит в расчет аппарата. [c.42]

Расчет колонны. Неподвижные колонны настенных консольных поворотных и велосипедных кранов изготовляются, как правило, сварными, квадратного или прямоугольного сечения, или трубчатыми. Кованые колонны в передвижных кранах применять не рекомендуется из-за их большого веса. Колонны выполняются в виде тела, близкого к стержню равного сопротивления, т. е. имеющего большее сечение в нижней части, где действует наибольший изгибающий момент. В верхней части колонна заканчивается цилиндрической цапфой (рис. 227, а). Максимальное значение изгибающего момента Мизг. max, действующего на колонну, возникает в случае, когда консоль крана расположена параллельно рельсовому пути (рис. 226, а), а верхние и нижние горизонтальные ролики не нагружены. [c.428]

Изгибные колебания стержней вынужденные 316, 317 --консольных — Частоты собственные — Расчет 307—310 --на упругих опорах — Частоты собственные 299, 302 — — с дополнительными сосредоточенными массами — Частоты собственные 299, 302 [c.552]

Металлические опоры представляют собой стержневые решетчатые конструкции. В настоящем параграфе даются общие сведения о расчете стержневых конструкций и рассматриваются некоторые специальные приемы, характерные для расчета только конструкций опор. Основными элементами, к расчету которых приводятся в конечном итоге расчеты всех стальных опор, являются решетчатая пространственная консоль, защемленная нижним концом, и решетчатая консольная балка на двух опорах. Для определения усилий в стержнях стальных опор достаточно рассмотреть расчет этих двух элементов. [c.166]

Расчет по способу вырезания узлов начинают с узла, в котором сходится не более двух стержней. Внутренние силы в стержнях определяют из суммы проекций всех сил на произвольные оси. Эти силы направляют от узла и полагают, что все стержни растянуты. Если в результате решения уравнений сила оказывается отрицательной, то это означает, что стержень сжат. При расчете консольных ферм опорные реакции можно не определять. [c.408]

Последние соотношения важны при анализе колебаний элементов активной зоны реакторов и трубопроводов АЭС под действием движения теплоносителя, так как именно изгибные колебания возбуждаются в этих условиях ввиду меньших значений изгибных жесткостей по сравнению с продольной жесткостью. Представление о точности вычислений частот дает рис. 3.8, на котором приведены зависимости погрешностей (результаты расчета всюду завышены) от отношения длины стержня / к его радиусу инерции для различных форм колебаний консольно закрепленной балки. Здесь же на горизонтальной оси отмечены значения отношения длины круглого стержня к его диаметру d [c.73]

Расчет частот и форм колебани покажем па ггримере ь олсбапи 1 консольного стержня. Задаемос сначала некоторым значением частоты р тогда все элементы матрицы /1 становятся известными. [c.403]

Разработана методика расчета напряжений по амплитуде колебаний консольного короткого стержня по первой форме, учитывающая упругую податливость заделки, инерцНю поворота, деформации сдвига и форму галтели. [c.247]

Расчет на прочность опорных рам, порталов и оголовков башен ведут по недеформированной схеме. Расчет на прочность стрел (см. п. 111.12) и башен следует проводить деформационным методом с учетом начальных несовершенств (см. п. 111,3). Согласно приложению 4 к ГОСТ 13994--8I, башни рассматривают как консольные стержни. Для башен свободно стоящих кранов и консольных частей башен приставных кранов при изгибе из плоскости подвеса стрелы учитывают деформационные моменты первого и второго порядков — см. формулу (III. 1.59) При деформации в плоскости подвеса стрелы для башен и из пло скости подвеса стрелы для частей башен приставных кранов расположенных ниже верхнего крепления к зданию, деформа ционный MOM Hf принимают , 2АМ, где AM — момент пер вого порядка, создаваемый продольными силами за счет дефор маций, вычисленных без учета продольных сил. Определение ординат упругих линий башен дано в работах [0.7, 12]. [c.484]

Пример расчета. Консольный цилиндрический стержень радиусом Н = = 0,1 ми длиной / = 1 м нагружен силой Q = 10 Н, приложенной на конце г = I (рис. 2.12). Стенка стержня является трехслойной и состоит из несущих слоев и легкого заполнителя — пенопласта (рис. 2.13, а). Несущие слои образованы из углепластика с характеристиками = 180 ГПа, Е = 6,2 ГПа, 012= 5 ГПа, v 2 = = 0,007, Г21 = 0,21, состоят из спиральных с.чоев с углами армирования 45° толщиной 0,6-10" м и кольцевых слоев (ф = 90°) толщиной 0,3 X X 10 м (для каждого из несущих слоев). Стержень усилен 12 одинако- [c.342]

Для изучения особенностей спектра частот консольного закручен- ного стержня в дальнейшем будет применен метод моментов [3]. Практика применения этого метода показывает, что расчет получается наиболее точным, если потенциальная энергия деформации записывается в виде суммы квадратов независимых переменных. Для преобразования выражения (6) к такому виду вводим новые переменные и L [c.343]

Описанные выше расчеты гораздо легче можно выполнить с помощью второго метода Ритца , в котором вместо рассмотрения энергетических соотношений используется непосредственным образом дифференциальное уравнение движения. В качестве примера рассмотрим уже известный случай колебаний консольно закрепленного стержня постоянного поперечного сечения, где дифференциальное уравнение для нормальных функций имеет вид [c.423]

Соотношение между значениями указанных напряжений зависит от режима работы ТНА. В момент запуска ТНА на лопатках турбины действует в основном газовая сила, которая в общем случае вызывает изгиб и кручение лопатки. Обычно при определении напряжений принято рассматривать лопатку как консольный стержень, жестко заделанный в диске. При этой газовая сила рассматривается как распределенная по длине стержня поперечная сила. Наличие такой силы приводит к изгибу лопатки. Кручение лопатки под действием газодинамических сил возникает в том случае, если с центром жесткости С не совпадает центр парусности Е — точка приложения равнодействующей газодинамических сил (рис. 11.9). В выполненных конструкциях напряжения изгиба от газовых сил в корневых сечениях лопаток а = (2...6) Ю Па. Напряжения кручения от га-зовых сил значительно меньше, и их обьмно не учитывают при расчете лопатки. [c.277]

Изги бные колебания консольных стержней, однородных или линейно суживающихся к концу, исследовали R. Р. Ris-зопе и J. J. ШНИатз [1.298] (1965). Они выполнили расчеты собственных частот колебаний, пользуясь методом конечных разностей и исходя из уравнений (2.2) и (2.18). Приведены зкаперименты со стержнем прямоугольного поперечного сече- [c.99]

Стержни консольиие — с.ч. также Стержни упругие на жестких опорах консольные — Кояеба-111111 изгибные — Частоты собственные — Расчет 307 310 — Колебания изгибные вынужденные ИЬ, 117 — Колебании продольные 287, 314, 315 — Коле-Сания свободные — Формы и частоты собственные 27У, 280, 287. 260, 292, 300 — Характе-рнсгики 222 [c.564]

Для гибких сооружений, большепролетных мостов и др., характеризуемых значительно большим влиянием высших форм свободных колебаний, нельзя ограничиться учетом только ос-)Ювного тона. Например, вертикальные консольные стержни большой гибкости, что характерно для телевизионных башен, различных выставочных конструкций, монументов, оказываются перегруженными, если в их расчетах не были учтены вторая и третья формы свободных колебаний. В мачтах с оттяжками иногда учитывают и четвертую гармонику (проект СНиП). [c.18]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...