Расчет консольные — Расчет

ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ КОНСОЛЬНОГО СБРОСА [c.292]

Поясним применение этого метода на примере расчета консольной балки, работающей под равномерно распределенной нагрузкой (рис. 30). Как известно, точное решение такой задачи следующее [c.75]

Расчет консольного водосброса состоит из расчета входной части, лотка-консоли и воронки размыва, которая выполняет роль водобойного колодца. [c.264]

Гидравлический расчет консольного перепада (сброса) [c.254]

В чем основные особенности гидравлических расчетов консольного перепада (сброса) Как определяется длина падения (отлета струи) на дно русла Назовите и другие гидравлические параметры. [c.256]

Таким образом, если вести расчет консольного стержня, принимая в качестве точки приложения внешней силы Р центр тяжести поперечного сечения, то возникнет крутящий момент, равный М = Р(0,5117 — [c.345]

Поэтому при расчете консольных или многоопорных валов (число опор более двух) следует принимать направление действующих сил в двух соседних пролетах взаимно противоположным. [c.312]

К расчету консольного вала [c.318]

Рис. 213. Графический расчет консольного ротора

В табл. 2 представлены результаты тестовых расчетов консольной балки по величинам максимальных прогибов [c.50]

Когда масса М зажата между одинаковыми пружинами с неподвижными торцами (см. рис. 4), корни aj/2 определяются do формуле (22) и табл. 2. В остальном расчет аналогичен расчету консольной пружины. Если (MjM) 1, расчет можно вести по приведенным массе и жесткости [36]. [c.43]

Нагревание наружной поверхности при этом способе испытаний может осуществляться с помощью радиационных нагревателей открытого или закрытого типов 9 (рис. 8.48) с кварцевыми лампами, например КГ-220-1000 с гибкими выводами. Эти нагреватели должны проектироваться под конкретный тип оболочки и в какой-то степени повторять ее обводы. Тепловой расчет нагревателя можно вести в соответствии с методикой, изложенной в работе [113]. Расположение кварцевых ламп должно обеспечить приложение нагрузки к поверхности с помощью хомутов. Каркас нагревателя следует изготавливать из жестких стальных элементов и консольно крепить к раме. Кварцевые лампы нужно устанавливать с некоторым перекрытием (до 25 мм), исключающим неравномерность нагревания за счет законцовок, где температура ниже рабочей температуры ламп. [c.356]

Расчет консольной балки на действие периодической нагрузки...................................................................................................... 357 [c.10]

Расчет консольной балки на действие периодической нагрузки [c.357]

Рассмотрим расчет консольно закрепленного стержня переменного сечения, сжатого силой Р (рис, 8, а). [c.468]

Последовательность действий при расчете консольной балки сводится к перечисленной ниже. [c.12]

Глава 1. Расчет консольной балки встроенным методом конечных элементов [c.17]

Рис. 3.11 Результаты расчета консольной балки

Как представляется, на этом рассмотрение расчета консольной балки можно считать завершенным. Однако внимательный читатель может заметить, что на рис. 5.7 приведена модель, состоящая из четырех элементов, на рис. 5.9 — из десяти, на рис. 5.11 — из двадцати. Действительно, в препроцессоре можно стереть существующую модель, изменить параметризацию линий, создать новые узлы и конечные элементы, заново провести расчет и просмотреть полученные результаты. [c.62]

Рис. 18. Схема к расчету консольного съемника

На рис. 50,6 представлены результаты расчета консольной балки с использованием прямоугольного элемента, построенного на базе перемещений, меняющихся по линейному закону вдоль границ элемента (кривая 5), и с использованием прямоугольного элемента (кривая 4), напряжения в котором иллюстрирует рис. 50, в. [c.77]

Тяговый расчет выполняется обычным порядком путем последовательного определения сопротивлений на отдельных участках трассы конвейера (см. главу I, 3 и 4). Ввиду того, что ходовая часть и грузы перемещаются с различными коэффициентами сопротивления, величину общего сопротивления движению на рабочей ветви необходимо подсчитывать раздельно для движения цепи с кулаками и для перемещения груза по формуле (24). Кроме того, необходимо учитывать дополнительное сопротивление от силы трения, возникающей из-за консольного или наклонного приложения силы тяги по отношению к оси цепи, которое зависит от способа соединения тягового элемента с перемещаемым грузом. [c.198]

ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ КОНСОЛЬНОГО ПЕРЕПАДА [c.534]

РАСЧЕТ КОНСОЛЬНОГО КРАНА ГРУЗОПОДЪЕМНОСТЬЮ 3 тс [c.199]

Деревянные элементы подвесных площадок изготовляют и з древесины хвойных пород не ниже П сорта (влажность их не должна превышать 25%) и при изготовлении обрабатывают огнезащитным составом. Размеры поперечного сечения прогонов определяют расчетом, ширину сечения принимают не менее 150 мм из условия опирания на прогон досок настила площадки. Концы прогонов при монтаже площадки выпускают за пределы несущей рамы на 200—250 мм (рис. 37). Длину консольной части прогонов со стороны стенки ствола трубы принимают не более 1100 мм. Максимальное расстояние между прогонами по наружному периметру площадки составляет не более 1500 мм. Составные прогоны не применяют. Со стороны шахтного подъемника устанавливают бортовое ограждение. Настил и бортовое ограждение площадки изготовляют из досок толщиной не менее 50 м.м и шириной не менее 150 мм. Длину опорной части доски настила принимают не менее 75 мм. Выпол- [c.78]

Обратим внимание, что решение этой и аналогичных задач хотя и имеет прямой целью описание поведения рам, но за счет введенных аппроксимаций фактически сводится к расчету консольных балок. В связи с этим здесь могут быть с успехом использованы результаты, полученные для описания движения консольных балок (см. п. 4.2). Это позволит учитывать рассредоточенные по длине массы и, в частности, решить задачу о распространении по высокому сооружению изгибных волн, вызванных сейсмическим толчком. [c.320]

Расчет железобетонных портальных опор на оттяжках, по существу, не отличается от расчета стальных портальных опор на оттяжках, за исключением проверки прочности и устойчивости стоек. Расчет портальных опор без ветровых связей сводится к расчету консольной железобетонной стойки, нагруженной поперечными силами. При наличии ветровых поперечных связей в портальной опоре (см. рис. 8-19) расчет также может быть сведен к расчету консольной стойки, но нагруженной дополнительными поперечными силами. [c.245]

Расчет по способу вырезания узлов начинают с узла, в котором сходится не более двух стержней. Внутренние силы в стержнях определяют из суммы проекций всех сил на произвольные оси. Эти силы направляют от узла и полагают, что все стержни растянуты. Если в результате решения уравнений сила оказывается отрицательной, то это означает, что стержень сжат. При расчете консольных ферм опорные реакции можно не определять. [c.408]

При модуле храпового соединения, равном или большем 6 мм, можно ограничиться расчетом зуба на линейную нагрузку. При меньшем модуле необходимо провести дополнительный расчет зуба на напряжения изгиба, В этом случае зуб храпового колеса (профилирование зубьев храпового колеса при наружном и внутреннем зацеплении, а также размеры храпового колеса и собачки приведены к работе [1]) рассматривают как консольную балку, заделанную на расстоянии И = т от конца зуба (рис, 74,6) и нагруженную усилием Р. Высота сечения в заделке а = 1,5т. Тогда момент сопротивления изгибу [c.98]

Расчет консольной гибкой пружины, нагруженной на конце силой, направленной по нормали к упругой линии. Рассмотрим слз чаи иагр) л-.еиия гибкой консольной балки силой Р, изменяющей свое направление в процессе деформирования балки и остающейся при этом перпендикулярной к упругой линии. [c.159]

Гидравлический расчет консольного перепада заключается в определении глубины в конце быстротока /г, дальности полета струи, т. е. места падения ее, и размеров воронки размыва в месте падения струи. Глубина в конце носка консоли принимается равной глубине в конце [c.577]

У места падения струи образуется размыв местного характера. При гидравлическом расчете консольного перепада необходимо также определить максимальные размеры воронки местного размыва в целях установления глубины заложения фундаментов опорных конструкций консольного перепада. Глубина воронки размыва обычно определяется так же, как и глубина водобойного колодца. Это обосновывается предположением, что в начальный период работы консольного перепада образуется отогнанный гидравлический прыжок и при таком сопряжении бьефов происходит размыв грунта у места падения струи, т. е. образуется воронка размыва, размеры которой возрастают. Увеличение размеров воронки размыва приводит постепенно к сопряжению бьефов по типу затопленной струи, после чего дальнейшее увеличение размеров воронки прекращается. Учитывая сказанное, глубина воронки размыва должна быть определена по приводимой ранее формуле [c.579]

Гидравлический расчет консольного перепада заключается в определении глубины в конце быстротока h, дальности полета струи и размеров воронки размыва в месте падения струи. Глубина в конце носка консоли принимается равной глубине в конце быстротока — h. Методика определения глубины в конце быстротока изложена ранее. [c.581]

Герсеванов Н. М. Исследование распределения напряжений и расчет консольных уширений фундаментов на основании формул теории упругости. Труды Московского института инженеров транспорта, 1930, вып. XV. [c.108]

Гидравлический расчет консольного сброса состоит из расчета быстротока, определения места падения струи и размеров воронки размыва в ннжнем бьефе. [c.292]

Расчет труб в упругой стадии с учетом пространственной работы сооружения позволяет с некоторой погрешностью оценить изменение распределения сил в таких конструкциях по сравнению с полученным из консольного расчета сооружения. В процессе строительства и эксплуатации подобных сооружений в них образуется система трещин, которая снижает жесткость их горизонтальных и вертикальных сечений, что ведет к дополнительному изменению в распределении меридиональных сил Л м. Так как точная теория расчета труб с учетом влияния трещин не разработана, то проводились расчеты трубы, в которых уменьшалась толщина ее стенки б. Установлено, что уменьшение толщины стенки ведет к росту дополнительных нормальных меридиональных сил. Вместе с тем в расчетах труба принималась защемленной в жестком недеформируемом фундаменте. В расчете, учитывающем деформации фундамента и основания, значения дополнительных меридиональных сил N , снизятся. По-видимому, целесообразно провести широкое экспериментальное и теоретическое исследование пространственной работы таких сооружений с учетом их действительной формы, влияния трещин и неупругих свойств бетона, деформаций фундаментов и основания, а также других их конструкционных особенностей (отверстия, диафрагмы и т. д.) до детального изучения этих вопросов расчетные значения дополнительных меридиональных сил Л/ , получяемых из расчетов, не учитывающие указанные факторы, целесообразно увеличивать на 25 7о- [c.299]

Первый недостаток метода Ритца заключается в том, что функции /г должны быть определены па всей рассматриваемой области. В частности, при расчете консольной балки (см. рис. 4) функции Ритца задавались на интервале от л = 0 до x = L. Другими словами, при традиционной форме метода Ритца матрица К является полной, и для решения системы линейных алгебраических уравнений требуется большое число операций. [c.35]

Петерс и Ормистон [Р.55] распространили методы расчета установившегося махового движения на бесшарнирные винты и исследовали влияние различных элементов расчетной схемы на получаемое решение. В результате исследования они сделали следующие выводы относительно выбора расчетной схемы при анализе махового движения и нагрузок лопастей. Для надежного расчета п-й гармоники махового движения анализ должен охватывать все гармоники до т-й, где т = п при О ц 0,4 и m = п + 1 при 0,4 [X < 1,0. Зону обратного обтекания следует учитывать только при ц > 0,6, неоперенную часть лопасти — только при 1,0, а концевые потери всегда важны. Сжимаемость воздуха имеет существенное значение, но при Mi, до <0,9 достаточна простая поправка, получаемая для Гэфф = 0,75. При Ml, 90 >0,9 необходимо учитывать изменение числа Маха по радиусу и азимуту. Схема эквивалентной пружины и относа не вполне удовлетворительна при расчете формы изгиба бесшар-нирного винта гораздо предпочтительнее использовать реальные формы упругой консольно закрепленной лопасти. Для надежного расчета нагрузок и движения лопастей нужно учитывать лишь одну форму при О < [X < 0,6, две формы при 0,6 < < р, < 1,2 и три формы при 1,2 < [X < 1,6. Эти выводы применимы также к шарнирным винтам, так как шарнирно подвешенную лопасть можно рассматривать как предельный случай консольно закрепленной гибкой лопасти. [c.263]

Пример расчета. Консольный цилиндрический стержень радиусом Н = = 0,1 ми длиной / = 1 м нагружен силой Q = 10 Н, приложенной на конце г = I (рис. 2.12). Стенка стержня является трехслойной и состоит из несущих слоев и легкого заполнителя — пенопласта (рис. 2.13, а). Несущие слои образованы из углепластика с характеристиками = 180 ГПа, Е = 6,2 ГПа, 012= 5 ГПа, v 2 = = 0,007, Г21 = 0,21, состоят из спиральных с.чоев с углами армирования 45° толщиной 0,6-10" м и кольцевых слоев (ф = 90°) толщиной 0,3 X X 10 м (для каждого из несущих слоев). Стержень усилен 12 одинако- [c.342]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...