Эжектор идеальный

С эффектом вязкости и явлением диффузии, а в некоторых случаях с физико-химическими процессами, например с горением внутри камеры смешения. Несмотря на это, в случае цилиндрической камеры смешения при пренебрежении силами трения на границах камеры смешения во многих случаях, когда смешение в действительности осуществляется, характеристики результирующего потока в сечении 5з можно рассчитать независимо от промежуточных процессов в камере смешения. По аналогии и по существу в эжекторе параметры потоков в сечениях Sl 1 2 и связаны универсальными уравнениями сохранения так же как на сильных разрывах — скачках, которые тоже во многих случаях (но тоже не всегда) можно вводить и рассматривать в рамках моделей идеальных жидкостей или газов независимо от внутренних непрерывных, но резко меняющихся процессов в действительных явлениях, связанных со свойствами вязкости, теплопроводности, с кинетикой химических реакций и т. п. [c.114]

Даже при столь высоком процентном содержании отработавших газов влияние рециркуляции на концентрацию окислов азота меньше, чем это можно было бы предположить, хотя абсолютный уровень этой концентрации и удовлетворяет нормативным документам, упомянутым выше. Таким образом, рециркуляция отработавших газов выполняет свое назначение, однако нельзя считать этот метод идеальным с точки зрения ега эффективности. Из других методов в настоящее время разработана и подкреплена проведенными испытаниями только рециркуляция продуктов сгорания. В системе РИС горячие продукты сгорания не проходят через нагнетатель и подогреватель воздуха, а направляются по кратчайшему пути обратно в камеру сгорания. Число дополнительных трубопроводов в этой системе-меньше, чем в предыдущей системе, комплектуемой трубопроводом, соединяющим выпускную трубу с патрубком для подвода наружного воздуха. Регулирование процентного содержания рециркулирующего газа при РПС осуществляется так же, как и при РОГ, с помощью встроенного в систему перепускного клапана. Поскольку нагнетатель исключен из контура рециркуляции, продукты сгорания подаются в выходной патрубок нагнетателя посредством эжектора и горячие газы эффективно впрыскиваются в рабочую смесь топлива с воздухом. [c.180]

В качестве основных геометрических параметров эжектора принимаются коэффициент а, равный отношению выходных сечений сверхзвукового и дозвукового сопел ( =/1//, ) и относительная площадь критического сечения сверхзвукового сопла или однозначно связанная с ней величина приведенной скорости истечения из сверхзвукового сопла (>. = го/акр кр— критическая скорость звука), в идеальном случае определяемая соотношением [c.174]

При выводе уравнений эжекции, дающих связь между параметрами газов во входном и выходном сечениях эжектора, предполагается 1) стенки сопел, камеры смещения и диффузора нетеплопроводны 2) трение газа о стенки камеры смешения отсутствует 3) в камере смешения газы полностью перемешиваются, причем процесс смешения является механическим 4) течение в соплах и диффузоре одномерное 5) газы являются идеальными и физические константы нх (Ср, R, к) не зависят от температуры. Кроме того, принимается, что выходные сечения сопел совпадают с входным сечением камеры смещения Р и толщины выходных кромок сопел равны нулю, так что [c.175]

Потери полного давления в суживающемся сопле на всех режимах работы невелики и определяются в основном трением потока о стенки. Эффективность суживающегося сопла при расчете эжектора удобно характеризовать коэффициентом скорости, равным от-нощению скоростей газа на срезе сопла в случае реального и идеального (изоэнтропического) истечений при одном и том же отношении статического давления р] на срезе сопла к полному давлению р1 на входе в него, т. е. [c.181]

Воздух, выделяющийся при конденсации пара и попадающий в конденсатор через неплотности, удаляется с помощью вспомогательных эжекторов 7 и 6 и спаренного холодильника 8. В этом холодильнике конденсируется рабочий пар из вспомогательных эжекторов и пар, отсасываемый эжекторами из конденсатора вместе с воздухом. Рабочий пар к вспомогательным эжекторам поступает по трубопроводу 12. Конденсат из холодильника подается в котел. Идеальный цикл установки изображен на рнс. 1.91. Линии соответствуют 4 —Г — испарению холодильного агента в испарителе в предполо- [c.137]

Для оценки эффективности эжектора сравним процесс эжектирования с некоторым идеальным процессом смешения газов, при котором полное давление смеси достигает максимального значения. [c.64]

ЭЖЕКТОР С ИДЕАЛЬНЫМ СВЕРХЗВУКОВЫМ ДИФФУЗОРОМ [c.238]

Для оценки возможного повышения эффективности газового эжектора вследствие уменьшения потерь, связанных с торможением сверхзвуковой струи смеси газов в диффузоре, расположенном за камерой смешения, а также для выяснения некоторых общих свойств газовых эжекторов с диффузором, имеющим горловину, рассмотрим эжектор с идеальным сверхзвуковым диффузором типа обратного сопла Лаваля, в котором осуществляется адиабатическое торможение сверхзвуковой струи смеси газов. Степень сжатия такого эжектора при работе на расчетном режиме ввиду = равна [c.238]

Рассмотрим теперь дроссельную характеристику эжектора с идеальным сверхзвуковым диффузором, т. е. зависимость степени сжатия е" и коэффициента эжекции к от сопротивления сети при неизменных параметрах обоих газов и геометрии эжектора. Площадь горловины диффузора находится из соотношения [c.239]

Выше были рассмотрены различные способы реализации расчетной схемы течения в идеальном сверхзвуковом диффузоре газового эжектора. Наиболее простым из них, не требующим практически никакого усложнения эжектора, является повышение перепада давления з против его расчетного значения. Этого можно достигнуть или путем повышения полного давления высоконапорного газа, или путем понижения давления низконапорного газа. Первый способ не всегда доступен, так как требует значительного увеличения полного давления высоконапорного газа. Второй способ более прост реализация наивыгоднейшего с точки зрения запуска сверхзвукового диффузора режима, когда а = <3тп, осуществляется простым перекрытием трассы низконапорного газа (Аг и). [c.247]

С увеличением сопротивления сети до значения, соответствующего расчетному режиму, степень сжатия непрерывно повышается. При дальнейшем увеличении сопротивления сети, так же как и в случае идеального диффузора (см. выше), дроссельная характеристика эжектора, терпит разрыв. Коэффициент эжекции и степень сжатия, скачкообразно уменьшаются до значений, соответствующих точке 3 характеристики. Значения коэффициента эжекции и степени сжатия в точке 3 могут быть найдены с помощью сисгем уравнений (1), (3), (4) или (55), (56), (57), (48), (58) (что зависит от величины к в этой точке) и дополнительного соотношения [c.251]

Для плоского гофрированного глушителя шума (вариант 1) установка эжектора позволяет получить эффект снижения потерь тяги как для звукового, так и для сверхзвукового плоского сопла (на 1% для звукового и 0,6% для сверхзвукового сопла). Эффект от влияния эжектора на снижение уровня потерь тяги еще более усилился при наличии расширяющихся панелей эжектора (рис. 7.53) и составил --1% от идеальной тяги сопла для плоского звукового сопла без гофрированного глушителя и --2,5% — для плоского сопла с гофрированным глушителем шума. [c.343]

На рис. 7.56 приведены также данные работ [130] по достаточно высокой эффективности снижения шума с помощью эжекторов различного типа, когда снижение шума на 10-15 дб приводит к увеличению потерь тяги не более, чем на 1% идеальной тяти, что свидетельствует о перспективности использования эжекторных глушителей шума. [c.345]

Для идеального РПД с эжектором схема расчета газодинамических параметров будет иной. [c.198]

Характеристики идеального РПД с эжектором. На рис. 6.13 представлены зависимости /1=/(Мн) и Сд=/(Мн) для идеального РПД с эжектором, рассчитанные при различных п. На рис. 6. 14 даны зависимости Си и /1 от числа п для различных Мн. [c.216]

Второй отличительной особенностью идеального РПД с эжектором является более ощутимое влияние давления в первом контуре на выходные характеристики двигателя. Данные, полученные для одного из вариантов, представлены на рис. 6.16. [c.217]

Рис. 6. 14. Зависимость единичного импульса и коэффициента тяги идеального РПД с эжектором от числа п при различных Мн и Я=12 км

Повышение роли давления в эжекторном РПД по сравнению с РПД без эжектора объясняется различием режимов смешения в обоих двигателях. В РПД без эжектора происходит смешение сверхзвукового потока газов с дозвуковым воздушным потоком, который имеет очень низкую скорость. Вследствие значительного различия скоростей смешиваемых потоков неизбежны Сц большие потери механической энергии при смешении, что приводит к низкому значению коэффициента 2,0 сжатия. В рассмотренной области /г = 5- -12 расчетные значения е для этой схемы близки к единице. В идеальном эжекторном РПД смешение газового и воздушного потоков протекает при более благоприятных условиях, поскольку воздушный поток имеет на входе в эжектор скорость, равную скорости [c.217]

Рис. 6. 15. Высотные характеристики идеального РПД с эжектором при Мн = 2 рот = =20 кГ см Рп = 4000 ккал кг п = Б.

Рис. 6. 16. Зависимость единичного импульса и коэффициента тяги идеального РПД с эжектором от давления в первом контуре при М = 2 Н= 2 км п = 8.

Выходной импульс системы (Gi + G2)wi растет вследствие увеличения как расхода G2, так и скорости iVi. Одновременно увеличивается входной импульс эжектируемого потока Сг н, а в схеме ВРД также и эжектирующего потока (GiWn). В результате этого с возрастанием относительной скорости движения ш выигрыш в тяге уменьшается, несмотря на увеличение коэффициента эжекции и снижение потерь при смешении. Можно показать, что падение выигрыша в тяге с ростом скорости движения является свойством не только эжектора, но и любого, даже идеального аппарата, в котором к основной струе прибавляется дополнительная масса без подвода дополнительной энергии. Уже при сравнительно небольших относительных скоростях движения (полета) со коэффициент увеличения тяги для идеального смесителя, а следовательно, и для любой эжекторной системы приближается к единице. Поэтому анализ влияния на коэффициент увеличения тяги можно ограничить рассмотрением области малых скоростей движения. [c.559]

К работе приложены таблицы предельных параметров оптимального воздухо-воздушного эжектора при 0 =1 и vi,o = V] o=V4,3= 1, с помощью которых были построены графики рис. 22 и 23. Следует напомнить, что вывод расчетных уравнений был выполнен для идеальных газов, физические константы которых не зависят от температуры и давления. Поэтому при использовании таблиц и графиков необходимо следить, чтобы параметры состояния смешиваемых газов в соплах и на начальном участке камеры смешения были далеки от значений, соответствующих началу конденсации. В противном случае расчетные значения параметров оптимального эжектора могут, наичная с некоторого момента, существенно отличаться от действительных. [c.223]

Как и при течении газа в канале с внезапным расширением, при адиабатическом смешении газов в эжекторе из-за необратимого характера этого процесса энтропия газа возрастает. Можно рассмотреть идеальный процесс смешения, в котором суммарный поток энтропии газа после смепления равен сумме потоков энтропии газов при входе в камеру смешения, т. е. в котором [c.88]

Однако можно поступить и более просто. Легко удостовериться в том, что коэффициент поля т и коэффициент V не входят ни в одно уравнение эжектора, кроме уравнения импульсов (65). Поскольку в уравнение (65) величины т и V входят в виде суммы, то можно заключить, что влияние неравномерности поля скоростей (т. е. увеличенного значения -с) на параметры эжектора идентично влиянию коэффициента трения. В идеальном эжекторе т = 1 и v = 0, т. е. коэффицпент в правой части уравнения импульсов (65) t- -v равен единице. Следовательно, отличие параметров реального эжектора (нри наличии тренпя в камере и некоторой неравномерности поля скоростей в выходном сечении) от параметров идеального эжектора характеризуется величиной К = х- -ч— 1, которую условно можно считать эффективным коэффициентом трения. Чем меньше К, тем лучше эжектор. [c.337]

Так как рост г с увеличением Хр при работе эжектора на режиме о невелик, а приведенная скорость Хз при этом резко возрастает, то очевидно, что в тех случаях, когда требуется получить смесь газов с дозвуковыми скоростями даже при применении диффузоров, рассчитанных на торможение сверхзвукового потока в системах скачков уплотнения, эжектор с двумя сверхзвуковыми соплами будет менее эффективен, чем рассмотренный выше оптимальный эжектор с одним сверхзвуковым соплом. Эжектор с двумя сверхзвуковыми соплами дает несколько ббльшую степень сжатия е" лишь в случае идеального торможения сверхзвукового потока в выходном диффузоре. [c.190]

Таким образом, в тех случаях, когда требуется Ьолучнть смесь газов с дозвуковыми скоростями и никаких дополнительных требований не П15едъявляется, то при любой конфигурации выходного диффузора (за исключением идеального обратного сопла Ловаля) наивыгоднейшим является оптимальный эжектор с одним сверхзвуковым соплом. [c.190]

На расчетном режиме работы эжектора в сужающейся части идеального сверхзвукового диффузора осущесгвлиется адиабатическое торможение сверхзвуковой струи [c.239]

Таким образом, разрыв дроссельной характеристики эжектора с идеальным сверхзвуковым диффузором типа обратного сопла Лаваля при работе егО на расчетном режиме имеет необратимый характер переход с режимов, соо гветствующих участку [c.242]

Наличие гофрированного глушителя шума приводит к заметному увеличению потерь тяги сопла, особенно при небольшой степени понижения давления ТГс < 3, а влияние установки эжектора на уровень потерь тяги относительно невелико. Потери тяги сопел с рассматриваемым вариантом гофрированного шумоглушащего устройства в диапазоне тг —2-5 находятся на уровне 4-6% идеальной тяги сопла, т. е. могут быть достаточно большими даже для случая звукового круглого сопла с F = [c.339]

Рис. 6. 13. Скоростные характеристики идеального РПД с эжектором при Сп=4000 ккал кг Я=12 км рот = =20 кПсм

Сравнение характеристик идеального РПД с эжектором и идеального ПВРД дано в табл. 6. 4, где приведены относительные значения Сн = Сд(РПД)/Сн(ПВРД) для рот = 40 кГ1см /г==5 Я=12 км топливо типа гидразина. [c.218]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...