Касательные напряжения двутаврового

Эпюра касательных напряжений двутавровой балки. Стрелками вдоль полок (рис. 11.10) указаны истинные направления потока касательных напряжений Хгх- Если совместить эпюры т гх и Хгу на средней линии сечения дву- Рис. 11.U [c.236]

Рис, 5-5. Нормальные и касательные напряжения двутавровой балки. [c.127]

Пример 38. Построить эпюры изменения нормальных и касательных напряжений по высоте поперечного сечения двутавровой балки № 12, если в сечении действует изгибающий момент М = 200 кгс м и поперечная сила Q = 1 тс. [c.250]

Максимальное касательное напряжение в двутавровом сечении имеет место в точках нейтральной оси и определяется по формуле Журавского, при этом следует брать статический момент заштрихованной площади (полусечения). В таблицах сортамента приведены значения статического момента площади полусечения для двутавров и швеллеров. На рис. VI.24, б, в показаны эпюры т для некоторых других сечений. [c.158]

В подавляющем большинстве случаев влияние касательных напряжений на прочность балок невелико и при расчете их не учитывают. Исключением являются балки из тонкостенных профилей, в частности, высокие двутавровые балки, нагруженные большими сосредоточенными силами, приложенными вблизи опор. [c.278]

Большинство балок рассчитывают только по нормальным напряжениям три вида балок следует проверять по касательным напряжениям, а именно 1) деревянные балки, так как древесина плохо работает на скалывание 2) узкие балки (например, двутавровые), так как максимальные касательные напряжения обратно пропорциональны ширине нейтрального слоя 3) короткие балки, так как при относительно небольших изгибающем моменте и нормальных напряжениях у таких балок могут возникать значительные поперечные силы и касательные напряжения. [c.256]

Максимальное касательное напряжение в двутавровом сечении определяется по формуле Журавского. В таблицах сортамента приведены значения статического момента площади полусечения для двутавров и швеллеров. [c.256]

Подобрать двутавровое сечение балки (см. рисунок) из условий прочности по нормальным и касательным напряжениям. Коэффициенты перегрузки п = 1,25 пр = 1,2 q" = 320 кН/м, = 500 кН [c.129]

Двутавровая балка, шарнирно-опертая на концах, нагружена равномерно распределенными крутящими моментами т = = 1 кН-м/м и равномерно распределенной нагрузкой = 50 кН/м, которая расположена в главной плоскости балки zOy (рис. а). Вычислить наибольшие напряжения а , Тщ и Тц и определить наибольшие нормальные и касательные напряжения и х у, возникающие при поперечном изгибе построить эпюры О ш) Тщ, СТ И а = + а . Заданы наибольшие главные секториальные координаты в точках / и 3 профиля соо = 137,9 см и в точках 2 и 4 — о)о = —137,9 см (см. рис. а) секториальный момент инерции Jo> = 247 210 см геометрическая характеристика сечения при чистом кручении = = 96,55 см изгибно-крутильная характеристика k = 0,0122 m момент инерции = 23 850 см статический момент полусечения относительно нейтральной оси = 718,4 см . Размеры сечения на рис. а даны в сантиметрах. [c.234]

Определить наибольшие касательные напряжения в двутавровой балке № 18, свободно опертой на пролете 4 м балка нагружена по всему пролету равномерно распределенной нагрузкой, вызывающей наибольшее нормальное напряжение, равное 1400 г/сл. [c.137]

Построить эпюру распределения касательных напряжений по высоте несимметричного двутаврового сечения, показанного на рисунке, с вычислением значений т в точках сопряжения стенки [c.138]

Двутавровая балка № 20а длиной 1,8 м, защемленная одним концом, изгибается в плоскости стенки сосредоточенной силой 500 кг, приложенной на свободном конце, и скручивается моментом 60 кгм, приложенным посредине длины балки. Определить величину наибольших нормальных и касательных напряжений в защемлении и посредине длины балки, а также величину наибольших секториальных касательных напряжений на свободном конце балки. Для двутавра принять по ГОСТу 10016—39 / ,ах = = 2370 сл, /, =13120 см ,, = 46,15 л />=10 см, [c.265]

Полагаем (об этом вскользь уже говорилось выше), что в строительных техникумах целесообразно в качестве примера применения гипотез прочности дать расчет высоких двутавровых балок по эквивалентным напряжениям. Известно, что при некоторых схемах нагружения в стенках двутавровых балок в местах их перехода к полке возникают довольно высокие по значению нормальные и касательные напряжения и для этих точек эквивалентные напряжения (вычисленные по гипотезе наибольших касательных напряжений или энергетической) оказываются выше максимальных нормальных в поперечном сечении тон же балки. Когда-то в этих случаях было принято вести расчет по главным напряжениям, по современным же нормам расчет ведут по эквивалентным напряжениям, и для учащихся строительных техникумов это прекрасный пример на применение гипотез прочности, особенно ценный в силу необходимости тщательного анализа вопроса об опасном сечении и опасной точке. [c.152]

Касательные напряжения в опасных точках поперечного сечения бруса, работающего на косой изгиб, или равны нулю (например, при двутавровом или прямоугольном сечении), или весьма невелики по сравнению с нормальными напряжениями. [c.181]

Для двутаврового поперечного сечения максимальные касательные напряжения возникают в точках нейтральной оси (точка 3 рис. 11.2.4,6) и определяются по выражению [c.182]

Кроме концентрации нормальных напряжений при изгибе в не которых случаях приходится иметь дело с концентрацией касательных напряжений, в частности при поперечном изгибе уголковых, швеллерных, тавровых и двутавровых балок. В данном случае концентрация напряжений обусловливается резким изменением толщины элементов сечения балки в месте соединения полки со стенкой. Как показывают детальные исследования картины распределения касательных напряжений при изгибе, например в балке двутаврового сечения, фактическое распределение касательных напряжений не отвечает картине, приведенной на рис. 275, а, полученной на основании расчетов по формуле (10.20). По линии / — /, совпадающей с осью симметрии сечения, распределение касательных напряжений будет с достаточной точностью изображаться графиком рис. 275, б. По линии же 2—2, проходящей у самого края стенки, распределение напряжений в случае малого радиуса закругления в месте сопряжения стенки с полкой будет представляться кривой, показанной на рис. 275, в. Из этого графика видно, что в точках входящих углов сечения касательные напряжения теоретически достигают очень большой величины. На практике эти входящие углы скругляют, напряжения падают и их распределение в точках линии 2—2 примерно представляется кривой, приведенной на рис. 275, г. [c.288]

Пример 48. Построить полную эпюру касательных напряжений для сечения двутавровой балки № 20, в котором действует поперечная сила Q = ЮО кН (рис. 309). [c.336]

Рассмотрим теперь распределение касательных напряжений в тонкостенных балках с поперечными сечениями, симметричными относительно оси у, по направлению которой действует поперечная сила Q, например в балке двутаврового сечения, изображенной на рис. [c.256]

В двутавровых балках касательные напряжения в точках поперечного сечения стенки в месте примыкания ее к полке могут быть значительными, так как статический момент полки относительно нейтральной оси велик, а толщина стенки даже в очень высоких балках невелика (10...20 мм) это следует из формулы Журавского (7.28). В то же время нормальные напряжения в этих точках поперечного сечения лишь немного меньше максимальных (рис. 7.41). Проверка прочности в подобных случаях расчета двутавровых балок производится с использованием теорий прочности (см. гл. 8). [c.272]

Распределение касательных напряжений в стенке швеллера не отличается от показанного на рис. 7.32, в для двутаврового сечения, находящегося в условиях прямого поперечного изгиба. [c.280]

Какой вид имеют эпюры касательных напряжений в поперечных сечениях прямоугольной и двутавровой формы [c.338]

Как производится дополнительная проверка прочности двутавровых балок по главным и максимальным касательным напряжениям, возникающим в наклонных сечениях Для каких точек следует производить указанную проверку [c.338]

По формуле (7.10) касательные напряжения в двутавровой балке могут быть определены для тех точек, которые находятся в пределах вертикальной стенки. Характер изменения касательных напряжений по высоте сечения показан на рис. 7.7. Максимальное напряжение можно найти по формуле [c.202]

В качестве примера рассмотрим распределение касательных напряжений по сечению двутавровой балки (рис. 26). [c.25]

НИё о равномерном распределений напряжений по толщине стенки является вполне приемлемым. Поэтому касательные напряжения Ху в двутавровом сечении определяются по формуле Журавского с достаточной точностью только для вертикальной стенки, а в полках напряжения Ху методами сопротивления материалов определить не удается. К тому же они очень малы. Но вместе с тем в полках возникают вполне ощутимые напряжения Гх, которые очень просто определить. И это мы сейчас сделаем. [c.27]

Пример 22. По условию примера 6 подобрать сечение стальной двутавровой балки. Проверить прочность принятого сечения по нормальным напряжениям в сечении с наибольшим изгибающим моментом и по касательным напряжениям в еечении о наибольшей поперечной силой. Материал—сталь класса С 38/23. [c.115]

Касательное напряжение в вертикальной стенке двутавровой балки убывает по мере приближения к горизонтальной полке (рис. 5.12, б). В самой полке плоскость, в которой действуют парные касательные напряжения, должна совпадать с плоскостью полки. Это становится особенно ясным, если вообразить, что толщина йз стремится к нулю. На рис. 5.12, а стрелками показано распределение векторов т по сечению. Соответствующие эпюры, изображающие зависимость величины напряжения от положения волокна, показаны на рис. 5.12, б. [c.131]

J КАСАТЕЛЬНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ В ДВУТАВРОВОЙ ВАЛКЕ 237 [c.237]

Касательные напряжения в двутавровой балке [c.237]

Зная закон распределения касательных напряжений для прямоугольного сечения, можно построить эпюры напряжений для других сечений, составленных из прямоугольников, и, в частности, для двутаврового сечения (рис. 137, а). [c.237]

Ha рис. 137, 6 показана эпюра касательных напряжений для двутаврового сечения. [c.238]

По мере приближения от краев балки к нейтральному слою нормальные напряжения уменьшаются, а касательные возрастают. Поэтому при проверке прочности балки только по трем ее элементам (Л), (В) и (С) нет уверенности в том, что мы определяем наибольшие напряжения балки. Может быть, что наиболее напряженный элемент находится не у краев балки и не у нейтрального слоя. Это имеет место, если максимальный изгибающий момент и максимальная поперечная сила действуют в одном и том же сечении балки и ширина сечения резко меняется у краев (например, двутавровая балка). Определять нормальные и касательные напряжения мы умеем для элемента, находящегося на любом расстоянии у от нейтрального слоя, если нам известны М н Q в данном сечении и размеры самого сечения. [c.239]

Рассмотрим распределение касательных напряжений по двутавровому поперечному сечению балки при поперечном ее изгибе в плоскости Оуг (в плоскости стенки). Если иметь в виду упрощенную форму двутавра, изображенную на рис. 12.27, а, и находить распределение касательных напряжений путем формального применения формулы (12.40), то эпюра этих напряжений имеет вид, показанный на рис. 12.27,6. В эпюре получился разрыв на уровне перехода от стенки к полке вследствие того, что на этом уровне претерпевает разрыв ширина сечения Ь — в точке, лежащей бесконечно близко к уровню перехода от полки к стенке выше этого перехода, ширина Ь, используемая в формуле (12.40), представляет собой ширину полки двутавра, а в точке, лежащей бесконечно близко к тому же уровню, но расположенной ниже него, ширина сечения представляет собой толщину стенки. Разумеется, такая картина является упрощенной и при более строгом решении задачи указанного разрыва в т(к) не обнаруживается. Эпюра на рис. 12.27, б относится к любой линии, лежащей в пределах стенки и параллельной оси у. В силу сделанного предположения о равномерности распределения касательного напряжения на любой прямой, параллельной нейтральной линии, эпюра т > в пределах полки должна была бы иметь вид, показанный на рис. 12.27, в. Однако такая эпюра противоречит закону парности касательных напряжений, так как касательных напряжений, параллельных оси г, на нижней грани полки не имеется. [c.134]

Рис. 12.27. Распределение касательных напряжений в поперечном сечении двутавровой балки при поперечном ее изгибе а) поперечное двутавровое сечение б) эпюра напряжений т по линии 1 — 1 поперечного сечения, определенных по формуле (12.40) в) то же

Рис. 12.28. К определению касательного напряжения в полках двутавровой балки

Найти величину наибольших и наименьших касательных напряжений в стенке двутавровой балки, возникающ,их от действия поперечной силы Q = 30 т. [c.139]

Построить эпюры распределения касательных напряжений по высоте стенки и ширине полок и определить положение центра изгиба несимметричного двутаврового сечения тонкостенной балки при следующих данных (см. рисунок) размеры сечения равны А=100лл, а = А мм, Ь = 60мм, мм, Ь — мм. Поперечная сила, приложенная в центре изгиба, Q= 1800 кг. [c.141]

Стальная балка двутаврового профиля № 24, свободно лежащая на двух опорах, изгибается силой Р, приложенной посредине пролета и вызывающей в опасном сечении наибольшие нормальные напряжения сг=1660 кг1см и касательные напряжения в точках нейтрального слоя т = 270 Kzj M . Найти пролет балки / и величину прогиба / в сечении под силой. [c.159]

Для прокатного двутаврового сечения коэффициент неравномер-НСС1И касательных напряжений при изгибе можно приближенно определять по формуле [c.198]

Тонкостенный стержень открытого профиля и постоянного по длине поперечного сечения при поперечном изгибе воспринимает касательные напряжения таким образом, что закон распределения этих напряжений можно считать с больпюй степенью точности постоянным по толш,ине. Это положение следует и из рассмотренного выше стержня двутаврового сечення, в котором ведуш,ими оказались те составляющие касательных напряжений, которые ориентированы вдоль стенок тонкостенного профиля. Действительно, в полке [c.238]

Эксперименты показывают, что использование метода мыльной пленки дает возможность добиться удовлетворительной точности при определении напряжения. Результаты, полученные для двутаврового сечения ), показаны на рис. 200. Из него можно видеть, что обычные допущения элементарной теории изгиба о том, что стенка двутавровой балки воспринимает большую часть поперечной силы и что касательные напряжения по толщине стенки постоянны, полностью подтверждается. Максимальное касательйое напряжение в нейтральной плоскости хорошо согласуется с тем, которое дает элементарная теория. Компонента в стенке [c.379]

Подобрать двутавровое сечение для балки по ГОСТу. Принять [а] = 1600 кГ1см . Произвести полную проверку прочности подобранного сечения, применяя теорию прочности наибольших касательных напряжений. Касательные напряжения определять без учета закруглений. [c.120]

Проверяют прочность принятой двутавровой балки по касательным напряжениям. Наибольшие касательные напряжения воз-никакгг в том сеченнн по длине балки, в котором действует наибольшая поперечная сила (по абсолютному значению), а по высоте сечения — на уровне нейтрального слоя. [c.114]

При выводе формулы для касательного напряжения в поперечном сочении балки тонкостенного открытого профиля при поперечном изгибе поступим аналогично тому, как это делалось выше, применительно к балкам массивным или двутаврового сечения. [c.139]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...