Влияние перерезывающей силы на прогиб

Влияние перерезывающей силы на прогибы стержня учитывают в том случае, когда высота сечения соизмерима с его длиной (см. примеры). [c.407]

Если пренебречь влиянием перерезывающей силы на прогиб, положив СР -> со, то [c.408]

Если требуется учесть влияние перерезывающей силы на прогиб, то уравнение (40) будет иметь вид [c.411]

Второе допущение эквивалентно пренебрежению влиянием перерезывающих сил на прогиб пластинок. Допущение это обычно удовлетворяется, но в некоторых случаях (например, при наличии в пластинке отверстий) перерезывающие силы приобретают большое значение, и тогда в теорию тонкой пластинки приходится вводить некоторые коррективы (см. 39). [c.11]

Определение прогибов стержней с помощью непосредственного интегрирования уравнения упругой линии [формулы (37) и (39)] удобно применять в простейших случаях и для стержней переменного сечения. В последнем случае интегралы целесообразно вычислять приближенно по правилу трапеций. Учет влияния перерезывающих сил на прогиб необходим при учете податливости зубьев зубчатых колес, витков резьбы, шлицев, когда размеры поперечного сечения соизмеримы с длиной. [c.365]

Если требуется учесть влияние перерезывающей силы на прогиб, то уравнение [c.366]

Дополнительный член в скобках представляет собою необходимую поправку к обычной элементарной формуле. Более общее исследование кривизны балки показывает з), что членом, представляющим поправку в выражении [31], можно также воспользоваться для любого случая непрерывно меняющейся интенсивности нагрузки. Влияние перерезывающей силы на прогиб в случае сосредоточенного груза будет рассмотрено ниже (стр. 118). [c.53]

Второй член этого выражения представляет влияние перерезывающей силы на прогиб. Этот результат не совпадает с прогибом, полученным ранее <сы. стр. 48), где влияние перерезывающей силы выражалось членом [c.169]

Влияние перерезывающей силы на прогиб. Интеграл Мора с учетом перерезывающей силы имеет вид [c.220]

Функции и Flo связаны с учетом влияния перерезывающих сил на распределение растягивающих сил при малых и больших прогибах оболочки и имеют следующий вид [c.45]

Напряжения в диске (рис. 2,12, а) при одновременном действии всех нагрузок (распределенных поперечных сил, распределенных вдоль окружностей радиальных и перерезывающих сил и моментов) и неравномерном нагреве по радиусу (рис. 2.12, б) показаны на рис. 2.12, в и г. Уравнения растяжения и изгиба решались как линейные, и все члены, связанные с большими прогибами и влиянием растягивающих напряжений на изгиб, полагались равными нулю (линейное решение). Результаты расчета диска с учетом влияния растягивающих сил на изгиб (восстанавливающего эффекта) и с учетом нелинейных членов уравнений (2.77) и (2.84) показаны на этом же рисунке (нелинейное решение). Учет работы растягивающих сил на упругих прогибах меняет картину напряженного состояния. Расчет диска как жесткого обусловливает в этом случае большие напряжения изгиба и большие прогибы (рис. 2.12, д). [c.52]

При определении форм собственных колебаний колесной пары приняты следующие положения и допущения влияние посадки колесных центров и перерезывающих сил на форму кривой изгиба оси колесной пары не учитывается (дополнительный прогиб составляет менее одного процента) распределенное приложение нагрузок к оси колесной пары заменяется сосредоточенным. [c.48]

Выражения (6. 49) показывают, что от действия уравновешивающих грузов, расположенных в одной плоскости, вал изгибается по пространственной упругой линии, жесткой при данном числе оборотов. Это же положение относится и к фазам изгибающих моментов и перерезывающих сил, которые не являются постоянными, а изменяются по длине ротора. На фиг. 6. 8 показаны упругие линии ротора с одним уравновешивающим грузом, рассчитанные для случая, когда р/ = 0,1 (при разных Yi) Р учетом сдвига фаз. Штриховыми нанесены упругие линии ротора без учета сдвига фаз. Очевидно, что вследствие малости трения в реальных машинах при скоростях, не близких к критическим, практически можно не учитывать влияние трения на величины и фазы прогибов, изгибающих моментов и перерезывающих сил относительно плоскости расположения уравновешивающих грузов. Поэтому все дальнейшие исследования будем выполнять в предположении, что трение отсутствует. [c.209]

Для ТОГО чтобы представить это уравнение как функцию прогибов W пластинки, сделаем допущение, что выражения (41) и (43), выведенные для случая чистого изгиба, сохраняют силу также и в случае поперечно нагруженной пластинки. Сделать такое допущение— значит пренебречь влиянием на изгиб перерезывающих сил и Qy и сжимающего напряжения о , вызванного нагрузкой q. Мы уже прибегали к этому приему в предыдущей главе и убедились, что погрешность в полученных таким путем прогибах мала, если только толщина пластинки мала в сравнении с другими ее размерами в ее плоскости. Дальнейшие соображения по этому вопросу будут приведены в 26 при исследовании нескольких примеров точных решений задач на изгиб пластинок. [c.98]

Кроме того, измеренные величины вертикальных прогибов балок находились в хорошем согласовании с расчетными величинами, определенными также и по обычным формулам сопротивления материалов, о с учетом влияния на прогиб перерезывающей силы. [c.250]

При определении прогибов обычно пренебрегают влиянием перерезывающих сил на деформации. Следует, однако, отметить, что в станках отношение длины I какою-либо участка посгоянного диаметра с1 ступенчатого вала к этому диаметру, как правило, невелико (шпиндели, валы коробок скоростей), В полобных случаях при 1. й<7- 8 рекомендуется указанным влиянием не пренебрегать, так как это иногда мо>ь с1 повлечь за собой при определении прогибов ошибку порядка 15— 20 ,о и более. Чтобы учесть это влияние, следует прибавить к фиктивной грузовой площади, представляемой эпюрой приведенных изгибак щих моментов, фиктивные нагрузки, которые определяются по соответствующим формулам сопроти-влещтя материалов. [c.374]

Следует заметить также, что при малых значениях отношения г/а влияние перерезывающей силы P/2itr на прогиб отражается преимущественно [c.94]

Балки на упругих опорах 251 (пр. 8), 252 (пр. 9),— на упругом основании 284—289, — немного искривленные 228, — неразрез-иые 96, 235, 252 (пр. 8—10), 659, — первоначально искривленные 64, 72, — прямые 60, 64, 208—225, 410, см. прогиб вследствие перерезывающей силы, — таврового сечения 295,— узкие прямоугольные 294, 438, 495—499, на балку влияние движущейся и пульсирующей нагрузки 651—655, балок кривизна 61 Беггса деформометр 43 Безопасности коэффициент 189, 190, 299 Безразмерные уравнения 237, 266 Бернулли — Эйлера теория изгиба бЗпп Бесселя уравнение 317 Бетон 223, 659 Боу обозначение 139 Бронза 341 Брус круговой 513 Буферная пружина 324 (пр. 6) [c.664]

Возрастающее использование арочных конструкций в строительстве плотин возлагает на инженеров обязанность решения весьма сложной задачи анализа напряжений в пространственной системе. В связи с этим в США был разработан приближенный метод расчета крупных плотин арочного типа. Первое приближение достигается путем замены пространственной системы плотины системой горизонтальных арок и вертикальных консолей. Горизонтальное гидростатическое давление распределяется методом проб на две радиальные компоненты, одна из которых передается аркам, другая—консолям. Надлежащим распределением нагрузки будет по этой схеме то, при котором как арки, так и консоли во всех точках будут иметь общие радиальные компоненты прогиба. Этот метод был предложен инженерами мелиоративного бюро США ). Для получения более точных результатов в расчет вводится влияние крутящих моментов в горизонтальных и вертикальных сечениях, а также поперечных сил, действующих в горизонтальных сечениях вдоль осевых линий арок, и соответствующих вертикальных перерезывающих сил в радиальных сечениях ). С целью проверки этой теории для некоторых ответственных случаев были поставлены испытания на моделях. В связи со строительством плотины Гувера была испытана модель из пластер-целита, загружение производилось ртутью измеренные значения деформаций оказались при этом весьма близкими к расчетным. Произведенные впоследствии замеры на законченном сооружении [c.513]

Если мы хотим дать точное описание явления изгиба пластинки, нам нужно будет учесть также и местное перераспределение напряжений н деформаций, вызываемое сосредоточенной нагрузкой близ точки ее приложения. Это перераспределение распространяется в основном на цилиндрическую область, радиус которой несколько больше h, так что влияние его на общий изгиб приобретает пра ктическую важность лишь в том случае, если толщина пластинки не очень мала в сравнении с ее радиусом. Для примера на рис. 44 показаны прогибы круглой пластинки, защемленной по контуру, под сосредоточенной в центре нагрузкой, при отношении толщины к радиусу h/a, равном 0,2 04 и 0,6 ). Прогиб, получающийся из элементарной теории [уравнение (94)], показан прерывистой линией. Мы видим, что расхождение между элементарной теорией и точным решением быстро уменьшается по мере уменьшения отношения Л/л. В следующем параграфе мы покажем, что это расхождение обусловлено главным образом действием перерезывающих сил, совершенно не учитываемых в элементарной теории. [c.88]

Чтобы оценить влияние растяжения дисков иа изгиб балки-полоски, нужно написать выражение для опорных давлений полоски и вычислить радиальные перемещения по окружности диска под действием этих давлений и сил инерции самого диска. Найденные таким образом радиальные перемещения дадут нам прогибы балки-полоски на опорах. При нашем расположении координатных осой давление Л балки-полоски на правую опору, равное перерезывающей силе в опорном сечении, напишется так [c.467]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...