Абсорбер компонента

Rue. К).16. Абсорбер очистки гача от кислых компонентов [c.302]

Здесь Wo t) и Wi (t) —скорости газа и жидкости в абсорбере (рассматривается общий случай, когда Wa и Wl меняются во времени) в (х, t),Q (x, t) — концентрации распределяемого компонента в жидкости и газе, соответственно 0Q (0l) — равновесная концентрация. [c.38]

Наконец, третью группу составляют выходные параметры объекта — величины, определяемые на выходе из него и целиком зависящие от входных параметров и процесса в системе. Для рассматриваемого абсорбера такими параметрами будут выходные концентрации распределяемого компонента в жидкости и [c.39]

Таким образом, динамика процесса абсорбции в насадочном аппарате в режиме идеального вытеснения без труда может быть описана с помощью формул, аналогичных уже полученным для противоточного теплообменника. Значительно сложнее исследовать динамику насадочного абсорбера в том случае, когда нельзя пренебречь продольным перемешиванием. При использовании одно-параметрической диффузионной модели абсорбер описывается уравнениями (1.2.30), (1.2.31) с граничными условиями (1.2.37) (считаем, что расходы по жидкости и газу постоянны). Как и раньше, будем полагать, что функция 0 (0 ) имеет линейный вид 0д = Г01. При этом функциональный оператор А, задаваемый с помощью уравнений (1.2.30), (1.2.31), граничных условий (1.2.37) и нулевых начальных условий будет линейным. Но поскольку уравнения математической модели являются уравнениями в частных производных второго порядка, исследовать этот линейный оператор очень трудно. С помощью применения преобразования Лапласа по t к уравнениям и граничным условиям можно получить выражение для передаточных функций. Однако они будут иметь столь сложный вид по переменной р, что окажутся практически бесполезными для описания динамических свойств объекта. Рассмотрим математическую модель насадочного абсорбера с учетом продольного перемешивания при некоторых упрощающих предположениях. Предположим, что целевой компонент хорошо растворяется в жидкости, и поэтому интенсивность процесса массообмена между жидкостью и газом пропорциональная концентрации целевого компонента в газе. В этих условиях можно считать 0 (в ) 0. Физически такая ситуация реализуется, например, при хемосорбции, когда равновесная концентрация поглощаемого компонента в газовой фазе равна нулю. При eQ( i,) = 0 уравнение (1.2.30) становится независим мым от уравнения (1.2.31), поскольку в (1.2.30) входит только функция 0g(->i , t)- При этом для получения решения o(Jf, t), системы достаточно решить одно уравнение (1.2.30) функцию L x,t), после того как найдена функция можно найти [c.206]

Из простых физических соображений следует, что в начальный момент времени (при t = 0) выходная концентрация целевого компонента в газе равна нулю. Во все последующие моменты времени t > О выходная концентрация отлична от нуля. Этим переходный процесс в абсорбере, описываемом диффузионной моделью, отличается от переходного процесса в абсорбере, описываемом моделью идеального вытеснения. Из выражения (5.1.11) для весовой функции 11(1 ) и аналогичного выражения для переходной функции [см. выражение (4.3.71) для переходной функции h t) противоточного теплообменника] следует, что на выходе абсорбера, описываемого моделью идеального вытеснения, переходный процесс начинается с запаздыванием на величину to, т. е. при использовании модели идеального вытеснения hi (t) = 0 при О / Сто- В противоположность этому в абсорбере, описываемом диффузионной моделью, переходной процесс на выходе аппарата начинается без запаздывания. За счет продольного перемешивания целевой компонент, внесенный газом в момент t=0, мгновенно распределяется по всему объему абсорбера, и поэтому во все моменты времени при t > О его концентрация на выходе отлична от нуля. Необходимо учитывать что в реальных абсорберах даже при наличии интенсивного продольного перемешивания переходной процесс на выходе начинается с некоторым запаздыванием. Это связано с тем, что однопараметрическая диффузионная модель не учитывает ряда физических факторов, влияющих на процесс, протекающий в абсорбере. Поэтому проведенные рассуждения являются строгими только для соответствующего [c.216]

Величина /i(oo) представляет собой значение концентрации целевого компонента в газе на выходе из абсорбера в стационарном режиме, соответствующем постоянной единичной концентрации целевого компонента в газе на входе. Очевидно, h oo)a 1, так как при прохождении через абсорбер целевой компонент поглощается жидкостью и его концентрация в газе уменьшается. При этом чем меньше R, т. е. чем меньше величина Ф (при постоянных I и w), тем меньше интенсивность массообмена и тем меньше А(оо) отличается от единицы. Если в уравнении (5.1.12) = 0 (Ф = 0), т. е. массообмен в аппарате отсутствует, то в (5.1.51) все члены ряда обращаются в нуль, и /г(оо)= 1. [c.217]

Если в абсорбер поступает газ с концентрацией целевого компонента 0вх(О. то общее количество М целевого компонента, поступившее за время t, равно [c.220]

Таким образом, условие ввх(0= (0 по физическому смыслу соответствует мгновенному введению в абсорбер в момент времени f = О конечного количества М целевого компонента. За счет продольного перемешивания введенный целевой компонент мгновенно распространится по всему абсорберу, поэтому —входная концентрация целевого компонента в газе — будет отлична от нуля во все моменты времени t 0. При t — О функция имеет ненулевое значение, которое тем больше, чем интенсивное перемешивание (т. е. чем меньше значение Ре). При условии идеального перемешивания (Ре = 0) введенная в абсорбер масса М целевого компонента равномерно распределится по объему аппарата в этом случае значение функции g t) при / = 0 будет максимально и равно M/V = Sw/V = wjl = 1/т. [c.221]

Чтобы не было изменения концентрации растворов в кипятильнике к и абсорбере а ( а> к) вследствие выпаривания компонента в первом и поглощения его во втором, часть обогащенного легкокипящим компонентом раствора из абсорбера перекачивается насосом в кипятильник, а из последнего часть обедненного раствора через дроссель РВ1 направляется в абсорбер. [c.250]

Схема абсорбционной холодильной установки представлена на рис. 13-19. В качестве одного из возможных хладоагентов в такой установке используется влажный пар аммиака. Жидкий насыщенный аммиак, дросселируясь в редукционном вентиле 1 от давления Pi до давления р , охлаждается от температуры до температуры Т . Затем влажный пар аммиака поступает в испаритель 2, где степень сухости пара увеличивается до х=1 за счет притока тепла от охлаждаемого объема. Сухой насыщенный пар аммиака при температуре поступает в абсорбер 3, куда подается также раствор аммиака в воде имеющий температуру Ti. Поскольку при одном и том же давлении вода кипит при значительно более высокой температуре, чем аммиак, то легкокипящим компонентом в атом растворе является аммиак. Этот раствор абсорбирует пар аммиака тепло абсорбции 5, 01 выделяющееся при этом, отводится охлаждающей водой . Концентрация аммиака в растворе в процессе абсорбции увеличивается, и, следовательно, из абсорбера выходит обогащенный раствор (при температуре Тл парциальное давление водяного пара [c.446]

Абсорбционная холодильная установка работает следующим образом. В генератор с помощью насоса подается концентрированный водоаммиачный раствор. Здесь в результате подведения теплоты от какого-либо источника он начинает кипеть при давлении р большем, чем р , из него выделяются главным образом пары легко-кипящего компонента — аммиака. Эти пары затем конденсируются, а выделяющаяся теплота отводится проточной водой (или воздухом при воздушном охлаждении). Жидкий холодильный агент при давлении р направляется в испаритель, проходя через дроссель 3, в котором в результате дросселирования его давление понижается до./7о. а температура становится ниже температуры испарителя. Отнимая у испарителя теплоту, аммиак испаряется, и его пары направляются в абсорбер, где поглощаются ранее обедненным в генераторе раствором. Процесс растворения паров ам- [c.263]

В противоточных пленочных аппаратах допустимая скорость газа (т.е. скорость газа до точки захлебывания) достаточно высока-до 3-6 м/с. Гидравлическое сопротивление этих абсорберов мало, поскольку в пленочных абсорберах практически отсутствуют потери напора на преодоление местных сопротивлений. Поэтому пленочные противоточные аппараты целесообразно применять при больших производительностях по газу, необходимости малых гидравлических сопротивлений и сравнительно невысокой степени извлечения компонентов. Последнее обстоятельство объясняется тем, что значения ВЕП в этих аппаратах велики. [c.56]

ДОВОЛЬНО значительный, предложенная методика расчета абсорберов может представить интерес при разработке научно обоснованных расчетов высокоскоростной массообменной аппаратуры. Вместе с тем следует указать на некоторые границы применимости этой методики. Как видно из рис. 10.5.9, величина турбулентного коэффициента переноса зависит от природы абсорбируемого вещества. Поскольку нахождение этого коэффициента проводилось из анализа обратной задачи, согласно которой концентрации на концах массообменного аппарата считались известными, то для более широкого применения предлагаемой методики в расчетах массообменной аппаратуры необходимо иметь довольно широкий спектр экспериментальных данных, в котором природа распределяемого компонента менялась бы в широких интервалах. К сожалению, такие данные отсутствуют. [c.217]

В кипятильнике при pK = onst происходит выпаривание из раствора компонента за счет подводимой от горячего источника теплоты Ц. Пар направляется в конденсатор, где, отдавая теплоту охлаждающей среде (воде), конденсируется также при p = onst. При этом образуется жидкость с высокой концентрацией аммиака. В регулирующем вентиле РВ2 давление этого легкокипящего компонента снижается до давления в абсорбере (ратемпература кипения. С этими параметрами жидкость поступает в испаритель и, отбирая теплоту переходит в пар. Пар направляется в абсорбер, где поглощается раствором выделяющаяся при этом теплота отводится охлаждающей водой. Чтобы не было изменения концентрации растворов в кипятильнике и абсорбере а( а> к) вследствие выпаривания компонента в первом и поглощения во втором, часть обогащенного легкокипящим компонентом раствора из абсорбера перекачивается насосом в кипятильник, а из последнего часть обедненного раствора через дроссель FBI направляется в абсорбер. [c.201]

Конструкция обеспечивает равномерное распределение потоков стекающей жидкости и поднимающегося газа. Трубчато-пластинчатую тарелку целесообразно применять для вновь проектируемых и модернизации существующих колонн как универсальное массообменное устройство. Она может применяться в абсорберах очистки природного нефтяного газа от кислых компонентов при низких давлениях, в аминовых абсорберах жидкости, в установках стабилизации конденсата, в деэтанизаторах, ректификационных колоннах и т.д. [c.306]

На рис. 1.82 изображена схема АХУ, в которой в качестве хладагента применяется влажный пар аммиака. Жидкий аммиак, проходя через дроссель 1, понижает свое давление от pi до р2 и температуру от Ti до Тг- Затем влажный пар аммиака поступает в испаритель 2, где он за счет притока теплоты qi увеличивает свою степень сухости до xj = 1. Сухой насыщенный пар аммиака с температурой Тг поступает в абсорбер 3, куда подается из парогенератора 5 обедненный аммиаком раствор через дроссель 7 с температурой Т > Т2, в котором легкокипящим компонентом является аммиак. Раствор абсорбирует пар аммиака, а выделяющаяся при этом теплота абсорбции q ss отводится охлаждающей водой. Концентрация аммиака в растворе в процессе абсорбции увеличивается и, следовательно, из абсорбера выходит обогащенный раствор при температуре Т2 < Tj < Tt и давлении pj. С помощью насоса 4 при давлении pi этот раствор поступает в парогенератор 5, где за счет подводимой теплоты qi из него испаряется в основном аммиак, как наиболее летучий компонент. Пары аммиака поступают в конденсатор 6 здесь они конденсируются, чем и заверщается цикл. [c.106]

В кипятильнике при рк= onst происходит выпаривание из раствора компонента за счет подводимой теплоты qi. Пар направляется в конденсатор, где, отдавая теплоту охлаждающей среде (воде), конденсируется также при рк = onst. При этом образуется жидкость с высокой концентрацией аммиака. В регулирующем вентиле РВ2 давление этого легкокипящего компонента снижается до давления в абсорбере (Ра<Рк). С этим давлением жидкость поступает в испаритель и, отбирая теплоту рг, переходит в пар. Пар направляется в абсорбер, где поглощается раствором выделяющаяся при этом теплота отвбдится охлаждающей водой. 250 [c.250]

Абсорбцга — процесс избирательного поглощения жидкостью (абсорбентом) компонентов аб-сорбтивов) смесей паров и газов. Применяемые для этого газожидкостные аппараты называются абсорберами. В качестве абсорбентов используют растворы щелочей, диэтаноламин, моноэтаноламин и [c.236]

Абсорбер работает при температуре 75—80° С и давлении 22—25 ат. Давление зависит от состава газа, точнее, от содержания в газе этилена, Газ с содержанием этилена 65—75% (остальное этан и другие газы) поступает через барботер в нижнюю часть абсорбера, а 97,5—98,0%-ная H2SO4 подается сверху. В результате взаимодействия получается так называемый экстракт, основным компонентом которого является этилсерная кислота. Приводим примерный состав экстракта, который может колебаться в широких пределах (в вес.%) [c.92]

Растворы серной кислоты и хлората натрия поступают в реактор /. В нижнюю часть аппарата подают сернистый газ, разбавленный воздухом. Из основного реактора 1 раствор компонентов, не успевших вступить в реакцию, непрерывно переливается во вспомогательный 2, куда поступает газо-воздушная смесь того же состава, что и в основной. Температуру в реакторах поддерживают в пределах 36—40° С. Использованный раствор, вытекающий из реактора. 2, после отдувки из него хлора и двуокиси хлора в аппарате 3 нейтрализуют и направляют в шламоотстойник. Газо-воз-дущная смесь из вспомогательного реактора 2 и аппарата для отдувки двуокиси хлора 3 поступает в верхнюю часть реактора 1 и после соединения с основным потоком газа направляется через скруббер 4, орошаемый раствором хлората натрия, в абсорбер 5 для поглощения двуокиси хлора охлажденной водой. [c.257]

Следует отметить, что для всех компонентов отношение L G одинаково, так как потоки обеих фаз практически постоянны по высоте абсорбера, и поэтому все рабочие линии будут параллельны. При этом нельзя заранее достоверно оценить полный состав отхо-дяшего газа, поскольку при абсорбции многокомпонентных газовых [c.50]

Результаты расчета коэффищ1ента насыщения по этой методике в режиме восходящего прямоточного течения фаз для различных расходовых и геометрических характеристик, контактирующих устройств и природы абсорбируемого компонента удовлетворительно согласуются с экспериментальными данными [81—83]. Наибольшее расхождение результатов расчета коэффициента насыщения абсорбера с опытными данными составляет не больше 18%. Если учесть, что интервал изменения нагрузок по фазам [c.216]

Как уже было отмечено выше, осушка газа в УКПГ осуществляется в абсорберах, функционирующих по противо-точной схеме, что обеспечивает непрерывное взаимодействие жидкой и газовой фаз по всей высоте абсорбера. При отличии составов фаз от равновесных осуществляется переход поглощаемого компонента из газовой в жидкую по всей высоте абсорбера. Количество компонента /, поглощаемого в бесконечном малом объеме абсорбера высотой йН, описывается следующим уравнением [c.53]

Смотреть страницы где упоминается термин Абсорбер компонента : [c.110] [c.135] [c.153] [c.287] [c.207] [c.380] [c.50] [c.51] [c.51] [c.67] [c.122] [c.209] [c.54]

Динамика процессов химической технологии (1984) -- [ c.16 , c.18 ]

ПОИСК

Абсорбер

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...