Рейнольдса число для элементов, работающих

Как видно, работоспособность и характеристики элементов данного типа в диапазоне низких чисел Рейнольдса зависят от величины последних. Таким образом, необходимо увеличивать число Рейнольдса, при котором работает элемент, что может быть достигнуто увеличением давления, или размеров соила питания. Так, все зарубежные элементы этого типа работают при давлении питания более 10" Н/м . [c.225]

Помимо скорости V и характерного для данной задачи размера I, число Рейнольдса зависит от отношения вязкости жидкости (или газа) ц к ее плотности р. Существенную роль играет именно отношение этих величин, так как кинетическая энергия элемента жидкости пропорциональна плотности р, а работа сил вязкости пропорциональна коэффициенту вязкости р. Поэтому относительное влияние сил вязкости определяется величиной V = fi/p, которую называют кинематической вязкостью жидкости или газа. Кинематическая вязкость v лучше, чем коэффициент вязкости р, характеризует роль вязкости при прочих равных условиях. Так, хотя коэффициент вязкости it для воды примерно в сто раз больше, чем для воздуха (при t = 0°), но вследствие того, что плотность воды примерно в 1000 раз больше плотности воздуха, кинематическая вязкость воды почти в 10 раз меньше, чем воздуха. При прочих равных условиях вязкость будет сильнее влиять на характер течения воздуха, чем воды. [c.540]

Сравнивая формулы (38.1) и (37,9), нетрудно видеть, что число Рейнольдса выражает отношение кинетической энергии элемента объема жидкости к работе сил вязкости. [c.146]

Изучение эффекта притяжения струи к стенке (см. п. 5 гл. П1) показывает, что работа элемента существенно зависит от числа Рейнольдса струн питания. Эта зависимость объясняется следующим [c.225]

К числу мероприятий, связанных с проведением аэродинамического эксперимента, относится подготовка необходимой измерительной аппаратуры проверка ее технической готовности, наладка и тарировка. Одновременно разрабатывается последовательность операций при работе с этой аппаратурой, которая должна быть реализована при осуществлении измерений. Важным элементом подготовки к такому эксперименту является измерение параметров потока в рабочей части аэродинамической трубы, который рассматривается как набегающий (невозмущенный) при исследовании обтекания моделей. На основании данных такого измерения могут осуществляться меры по улучшению свойств потока, а именно обеспечению параллельности и равномерности течения, снижения степени турбулентности, достижения заданных величин чисел Маха и Рейнольдса и др. [c.106]

Числу Рейнольдса можно придать в сьма простой смысл. Оно может рассматриваться как мера отношения кин тическон эиергин рассматрпвлемого элемента жидкости к работе сил вязкого трения. [c.154]

Таким образом, согласно прямой (первой) теореме подобия в подобных явлениях движения жидкости должны соблюдаться условия (4.50) — (4.58). Рассмотрим, какое значение имеют критерии (инварианты) подобия, или, как часто говорят, числа Эйлера, Рейнольдса и Пекле, при изучении вопросов прочности. С характеристиками жидкости обычно сталкиваются при изучении закономерностей разрушения конструктивных элементов в тепловых полях и газовых потоках, особенно при теплосменах. Работами сотрудников ИПП АН УССР и других исследователей показано, что термодинамические параметры газового потока и его химический состав оказывают очень большое влияние на долговечность лопаток газовых турбин [62]. Небольшое изменение этих параметров либо введение в поток ничтожных добавок сернистого газа или солей морской воды (до 10 мгм на 1 м воздуха) изменяет долговечность более чем на порядок. [c.136]

Аэродинамические исследования перечисленных вариантов брызгальных градирен были проведены во ВНИИГ имени Б. Е. Веденеева на специальном стенде. Масштаб модели 1 50 натурной величины башни определялся из условия работы конструкции в автомодельной области. Условия кинематического подобия достигались при использовании имитирующих устройств, выполненных на модели структурно сходными с натурными элементами градирни. Коэффициенты аэродинамического сопротивления капельного потока при поперечной схеме движения воздуха были приняты по данным Л. Г. Акуловой. На модели капельный поток имитировался рядами спиц, расположение которых на щите принято из условия получения коэффициента сопротивления на один погонный метр при плотности орошения в башне 8,0 м (м Ч), равного 0,33, и в тамбуре при q = 4 м /равного 0,22. Коэффициент сопротивления капельного потока факелов разбрызгивания принят равным 1,0 на один погонный метр. Сопротивление выполнено из нескольких рядов сеток. Коэффициент сопротивления водоуловителя принят равным пяти. Сопротивление имитировалось на модели также рядами сеток. Так как для всей системы аэродинамических сопротивлений рассчитать числа Рейнольдса весьма сложно,. для каждого из элементов модели подбор сопротивления осуществлялся индивидуально на специальной установке. Работа установки в автомодельной области оценивалась опытным путем. Этот метод исследований аэродинамики градирен позволил получить общее аэродинамическое сопротивление градирен в зависимости от изменения конструкций отдельных элементов. [c.80]

В инженерной практике широко распространены конструкции, элементы которых имеют полости или отсеки, содержащие жидкость, иапример, объекты авиационной и ракетно-космической техники, танкеры и плавучие топливозаправочные станции, суда для перевозки сжиженных газов и стационарные резервуары, предназначенные для хранения нефтепродуктов и сжиженных газов, ректификационные колонны и т. д. В большинстве случаев жидкость-заполняет соответствующие полостн или отсеки лишь частично, так что имеется свободная поверхность, являющаяся границей раздела между жидкостью и находящимся над ней газом (в частности, воздухом). Обычно можно считать (за исключением особых случаев движения тела с жидкостью в условиях, близких к невесомости, которые здесь не рассматриваются), что колебания жидкости происходят в поле массовых сил, гравитационных и инерционных, связанных с некоторым невозмущенным движением. Как правило, это поле можно в первом приближении считать потенциальным, а само возмущенное движение отсека и жидкости — носящим характер малых колебаний, что Оправдывает линеаризацию уравнений возмущенного движения. Ряд актуальных для практики случаев возмущенного движения жидкости характеризуется большими числами Рейнольдса, что позволяет использовать при описании этого движения концепцию пограничного слоя, считая, кроме того, жидкость несжимаемой. Эти гипотезы лежат в основе теории, излагаемой ниже [23, 28, 32, 34, 45, 54J. Учету нелинейности немалых колебаний жидкости посвящены, например, работы [15, 26, 29, 30]. Взаимное влияние колебаний отсека и жидкости при ее волновых движениях может сильно изменять устойчивость системы, а иногда порождать неустойчивость, невозможную при отсутствии подвижности жидкости. В качестве примера можно привести резкое ухудшение остойчивости корабля при наличии жидких грузов и Динамическую неустойчивость автоматически управляемых ракет-носителей и космических аппаратов с жидкостными ракетными двигателями при неправильном выборе структуры или параметров автомата стабилизации. Поэтому одной из основных Задач при проектировании всех этих объектов является обеспечение их динамической устойчивости [9, 10, 39, 43]. Для гражданских и промышленных сооружений с отсеками, содержащими жидкость, центр тяжести при исследовании их динамики смещается в область определения дополнительных гидродинамических нагрузок, например при сейсмических колебаниях сооружения [31]. [c.61]

В общем случав шероховатость стенки способствует переходу ламинарной формы течения в турбулентную в том смысле, что при прочих равных условиях переход на шероховатой стенке наступает при меньшем числе Рейнольдса, чем на гладкой стенке. Это легко понять на основании теории устойчивости. В самом деле, шероховатость вызывает в ламинарном течении дополнительные возмущения, которые присоединяются к возмущениям, уже имеющимся вследствие какой-то степени турбулентности внешнего течения. Естественно, что эти суммарные, в целом более сильные возмущения требуют меньшего нарастания, чтобы привести к переходу ламинарного течения в турбулентное. При очень небольшой высоте к элементов шероховатости следует ожидать, что возмущения, вызываемые шероховатостью, лежат ниже уровня возмущений, определяемых степенью турбулентности внешнего течения. В этом случае шероховатость не оказывает никакого влияния на переход] ламинарной формы течения в турбулентную. Это предположение подтверждается опытом. С другой стороны, при очень сильной степени шероховатости переход ламинарного течения в турбулентное возникает непосредственно около элементов шероховатости, как, например, в случае проволочного кольца на шаре (рис. 2.21). См. в связи с этим также работу И. Штюпера [c.487]

Технологический расчет заключается r определении параметров тонкослойных элементов (блоков) и размеров самого тонкослойного отстойника, обеспечивающих необходимый эффект осветления. Для обеспечения и 1дежности работы и стабильности качества осветленной воды кеобходц.мо соблюдать ламинарный режим течения жидкости в топкосло "тых элементах. При лами арном режиме число Рейнольдса потока в тонкослойном элементе определяется следующим образом [c.410]

Влияние нагрева на реламинаризацию в этом случае начиналось от А з 20= (И з = 0.1 кВт), при А з = 45° (0.25 кВт) у = 0.5, а перегрев АГз = 140° (0,65 кВт) приводю к 100% ламинаризации слоя. Нагревательный элемент 3 не только позволял осуществлять полную реламинаризацию турбулентного пограничного слоя в сечении X = 0.67 м при и = 16.4 м/с, но затем практически подавить все заметные возмущения в ламинарном пограничном слое. Это обеспечивало сохранение чисто ламинарного режима течения в точке х = 0.67 м при 1Уз = 0,9 кВт, ДГз = 180° вплоть до II = 18,5 м/с тогда как в холодном режиме /о = 12 м/с. Величина скорости конца области пере хода и при этом увеличивалась за счет нагрева (А з = 150°) от 16 до 23 м/с. Учитывая что в холодном режиме при и = 23 м/с ламинарно-турбулентный переход завершался в точке X = 0.2 м заключаем, что число Рейнольдса конца области перехода Ке за счет нагрева возрастало более чем в 3 раза от 0.31 10 до 1.05 10. Измерения харак теристик пограничного слоя вдоль пластины при работе нагревательного элемента 3 1Уз = 0.9 кВт, А/з = 210° показали смещение начала области перехода за счет нагрева из точки X = 0.33 м в точку х = 0.95 м, т.е. примерно трехкратное увеличение числа Ксц При перемещении зоны нагрева к передней кромке (нагреватели 2 и 1) эффект ламинаризации ослабевал. [c.38]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...