Давления контактные в соединениях цилиндров

При действии высокого внутреннего давления используют трубы, составленные путем прессовой или горячей посадки из двух и более цилиндров. Прочность соединения цилиндров и возникновение в их стенках начальных напряжений обусловливается тем, что внутренний диаметр охватывающего цилиндра делают меньше наружного диаметра охватываемого цилиндра на величину натяга А (рис. 200). При одинаковой длине соединяемых цилиндров контактное давление Ро распределяется равномерно по посадочной поверхности и имеет значение [c.295]

В стенках соединенных цилиндров начальные напряжения от давления р определяют по формулам (202) и (203). При этом следует учитывать, что для внутреннего цилиндра с радиусами Гх и л контактное давление ро является наружным (внутреннее давление равно нулю), а для наружного цилиндра радиусами и Гз контакт- [c.295]

В зависимости от ответственности соединения полученное минимально необходимое значение увеличивают, умножая его на коэффициент запаса сцепления =1,5...3. По найденному расчетному контактному давлению р = Кр определяем расчетный натяг Л р, пользуясь выводимой в вузовских курсах сопротивления материалов формулой Ляме для расчетов толстостенных цилиндров (цилиндр считается толстостенным, если его средний радиус превышает толщину стенки не более чем в пять раз) [c.29]

Из представленных результатов следует, что более активная ползучесть в первые часы работы, чем в последующие, приводит в итоге к большим остаточным перемещениям ц меньшему остаточному контактному давлению. Хотя конечные результаты, полученные по двум коммутативным программам нагружения, отличаются незначительно, промежуточные результаты для некоторых моментов времени сильно разнятся. Так, кинетика контактного давления свидетельствует о частичном освобождении цилиндров при действии второй программы нагружения, что не наблюдается в случае первой программы. Таким образом, расчеты с учетом истории нагружения необходимы при выборе соответствующего испытательного или эксплуатационного режима работы конструкций, соединенных посредством натяга. [c.133]

Соединения дисков и толстостенных цилиндров (рис. 4). После запрессовки дисков (цилиндров) возникнут контактные давления д, которые для деталей одинаковой ширины (длины) можно считать постоянными в зоне контакта. [c.99]

Деформация А деталей соединения, равная по значению расчетному натягу, связана с контактным давлением р зависимостью Ляме, выводимой в курсе сопротивления материалов для расчета толстостенных полых цилиндров [c.17]

Один из блоков полиспаста установлен на вращающемся рычаге, второе плечо которого опирается на гидравлический регулятор натяжения. Регулятор натяжения представляет собой гидравлический цилиндр, поршень которого шарнирно соединен с рычагом. Цилиндр снабжен контактными манометрами. В Зависимости от величины натяжения ленты изменяется величина давления в цилиндре и положение контактов манометров. Замыкание и размыкание этих контактов используется для автоматического включения и выключения двигателя натяжной лебедки. [c.34]

В стенках соединенных цилиндров начальные напряжения от давления роопределяют по формулам (202) и (203). При этом следует учитывать, что для внутреннего цилиндра с радиусами rj и Гг контактное давление ро является наружным (внутреннее давление [c.361]

Стыковое сварное соединение цилиндра с цилиндром наиболее важно для труб парогенератора. Возникающие при этом дефекты представляют серьезную проблему из-за большого числа сварных швов в парогенераторе. Основными из них являются непровар, пористость и воздушные пузыри (рис. 7.5) [6]. Большинство обычно используемых материалов не подвержено трещинообразо-ванию, однако трещины могут возникнуть при сварке мартенсит-ных и стареющих аустенитных сталей. Некоторые стали, относительно редко применяемые в парогенераторах, особенно чувствительны к трещинам. В частности, образование трещин в зоне термического влияния очень трудно предотвратить в мартенсит-ной стали с 12% Сг, потому что объемные изменения связаны с мартенситным переходом. Никелевые стали также склонны к трещинообразованию как в сварном шве, так и в зоне термического влияния. Трещинобразование в сталях с 12% Сг можно предотвратить, используя их предварительный нагрев, а в никелевых сплавах — используя специальный присадочный металл, например проволоку 1псо А , и в обоих случаях можно свести к минимуму при ограничении тепловой мощности дуги и использовании высококачественных проволочных электродов или при применении пульсирующей дуги. Очень серьезная проблема при сварке труб парогенератора связана с наплавом, получающимся на внутренней стороне трубок. Обычно его пытаются удалить при протяжке, но этот способ не очень эффективен, особенно когда сварной шов находится в центральной части длинной трубы. Первоначально многие сварные узлы такого рода получали контактной стыковой сваркой, причем в критический момент в трубу под давлением подавали инертный газ, чтобы предотвратить натек металла внутрь. К сожалению, уловить четкую грань между образованием наплава и полным требуемым проплавлением в этом случае очень трудно, так как даже случайные колебания элект- [c.75]

В стенках соединенных цилиндров начальные напряжения от давления определяют по формулам (12.1) и (12.2). При этом следует учитывать, что для внутреннего цилиндра с радиусами п контактное давление Ро является наружным (внутреннее давление равно нулю), а для наружного ци-линщ)а радиусами Гц и контактное давление Ро является внутренним (наружное давление равно нулю). [c.264]

Уплотнение кольцами из металла и пластических материалов. Герметизация соединения кольцами этого типа обеспечивается плотным контактом их с поверхнос1ъю цилиндра п стенками канавок поршня, а также лабиринтным действием набора колец. Контактное давление на уплотняемые поверхности кольца создается за счет деформации его при установке в уплотняемое соединение и давления рабочей среды (рис. 6.13). В свободном состоянии кольца имеют размер, больший размера диаметра уплотняемого цилиндра и прорези (замки). В канавку поршня кольцо устанавливают с торцовым зазором. Число поршневых колец в соединении рекомендуется выбирать с учетом разности давлений, воспринимаемой уплотнением поршня [8] [c.150]

Расчетный нагяг цилиндрического соединения /Vp (см. рис. 3.8), равный деформации деталей соединения, связан с контактным давлением р зависимостью Л яме, вывод которой приведен в курсе сопротивления материалов для расчета толстостенных полых цилиндров [c.60]

Механизм герметизации. В поршневых кольцах возможны утечки среды по цилиндрической (Qi) и торцовой Q2) областям контакта, а также по разрезу (замку). Плотность соединения обеспечивается контактными давлениями рк = Рко + -I- ккр и ркт = кгр, создаваемыми соответственно силами Рк и Рл (рис. А22,е,ж). Между поверхностями цилиндра и кольца существует развитая система микроканалов и макрощелей, обусловленных овальностью кольца, волнистостью поверхности, температурными и нагрузочными деформациями. Аналогична система утечек Qx по торцу кольца. Микроканалы в местах плотного контакта определяются параметром шероховатости Rz и их размеры достигают размеров зазора (8,- ж 2 мкм). Размер макрощелей, обусловленных погрешностями формы, 5 10 мкм. Вследствие относительно низких давлений рк и и значительной твердости деталей УПС все микронеровности и дефекты контактной поверхности не заполняются. Механизм образования системы каналов утечки подобен первой стадии процесса для УН (см. подразд. 3.2). Течение жидкости по микро- и макроканалам описывается уравнениями (1.18), (1.28), (1.35) и (3.6). При этом фрикционный расход в направлении оси цилиндра может играть заметную роль только при уплотнении жидкостей с высокой вязкостью. Течение газов описывается уравнениями [c.176]

Выталкиватель (рис. 52) устанавливается в позиции разгрузки прессформы под верхней плитой поперечного стола и представляет собой вертикальный гидравлический цилиндр 1, щток 5 которого соединен с толкателем 2. Толкатель перемещается в направляющем стакане и фиксируется от проворота шпонкой. Головка толкателя имеет угловой паз для соединения с хвостовиком 3 прессформы в процессе выталкивания. Такая форма паза объясняется тем, что позиция разгрузки находится на поперечном столе и является угловой позицией, где прессформа изменяет направление движения на 90°. Под поршнем цилиндра установлен пакет тарельчатых пружин 4, назначение которых ясно из описания работы выталкивателя. В исходном нижнем положении выталкивателя над плоскостью поперечного стола выступает только головка толкателя. При установке прессформы на поперечный стол хвостовик пресс-формы свободно заходит в паз головки толкателя. При подаче рабочей жидкости в соответствующие полости цилиндра происходит принудительное перемещение выталкивателя- прессформы вверх и вниз. Однако в конечном нижнем положении необходимо устранить контакт головки толкателя и хвостовика прессформы для свободного выхода последнего. Это достигается тем, что в крайнем нижнем положении давление в што-ковой полости цилиндра сбрасывается и за счет тарельчатых пружин шток с толкателем несколько приподнимаются, обеспечивая зазоры между контактными плоскостями хвостовика 3 и головки толкателя 2. I [c.101]

При возбуждении катушки правого вентиля сжатый воздух, поступая в правую часть цилиндра 8, переместит поршень 9 вместе со штоком 12 в крайнее левое положение. Ролик штока заставит звезду 17 повернуться на 90° против часовой стрелки, что приведет к повороту пробки 15. При этом цилиндр токоприемника будет соединен с источником сжатого воздуха и отсоединен от асмо-сферного канала. Произойдет впуск сжатого воздуха в цилиндр токоприемника, и токоприемник поднимется. Отверстие в пробке имеет небольшие размеры, поэтому скорость поступления воздуха в цилиндр токоприемника незначительная и подъем токоприемника происходит сравнительно медленно. Регулировку подъема токоприемника осуществляют винтом 20 дросселирующего устройства По окончании импульсного возбуждения катушки вентиля пробка 15 вследствие сил трения остается на месте, а токоприемник поддерживается в поднятом состоянии постоянным давлением источника сжатого воздуха. При кратковременном импульсном возбуждении катушки левого вентиля поршень 9 вместе со штоком 12 переместится в крайне правое положение. Звезда 17 повернется на 90° по часовой стрелке, повернет пробку 15, которая перекроет канал со сжатым воздухом и одновременно двумя перпендикулярными отверстиями соединит цилиндр токоприемника с каналом, ведущим к редукционному клапану. Воздух отожмет клапан 2 и выйдет через отверстия в седле 1 и корпусе 4 редукционного клапана в атмосферу. В результате токоприемник быстро оторвется от контактного провода. [c.28]

Уплотнение кольцами комбинированного типа. Одной из основных тенденций повышения качества уплотнительных устройств является применение колец комбинированного типа. На рис. 6.15 приведена конструкция, а в табл. 6.8 — размеры применяемого в отечественной промышленности резино-фторопласто-вого уплотнения. В этом уплотнении круглое резиновое кольцо обеспечивает необходимое контактное давление по уплотняемым поверхностям соединения, а П-образная манжета из фторопласта-4 — снижение сил трения. В пневматических устройствах резино-фторопластовые уплотнения снижают силы трения в 4—6 раз [1] и обеспечивают надежную работу в условиях недостаточного смазывания трущихся поверхностей. Так, при испытании пневмоцилиндров с диаметром поршня до 40 мм во ВНИИГндропркводе (г. Харьков) уплотнения этого типа обеспечивали надежную работу до 200 тыс, цикл, без дополнительной подачи смазочного материала (поверхности смазывали пластичной смазкой только прн сборке цилиндров). [c.151]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...