Адгезия в потоке

Мягкий, эластичный, каучукоподобный, обладающий хорошей адгезией к металлам, дереву, бетону. Легко сваривается в потоке горячего воздуха (без применения присадочного материала) и легко склеивается как между собой, так и с различными конструкционными материалами. [c.66]

Как видно из уравнения (VI, 35), чем крупнее частицы, находящиеся в потоке, тем эффективнее отрыв частиц, т. е. преодолеваются значительно большие силы адгезии. На рис. VI, 15 показана зависимость величины уноса прилипшей магнетитовой пыли (диаметр частиц менее 10 мк) от диаметра частиц той же пыли, взвешенной в потоке воздуха Здесь х и Хо — величины уноса прилипших частиц запыленным и чистым потоками, мг1 м сек)-, с — концентрация пылив воздушном потоке, мг м величина [c.202]

Адгезия частиц ныли, движущейся в потоке, возможна, когда Fa, >Fo p к числу СИЛ отрыва (/ отр) относятся силы, определяемые упругими свойствами контактирующих тел [c.207]

Лобовое давление, создающее силу F , также стремится оторвать уже прилипшие частицы. Из вышесказанного можно записать условия адгезии частиц пыли, движущейся в потоке [c.207]

При обтекании предмета траектории взвешенных в потоке частиц за счет инерции отклоняются от линий тока. Поэтому частицы проходят пограничный слой- и осаждаются на предмете. Осаждение и адгезия частиц на лобовой стороне предмета определяется в первом приближении (без учета силы тяжести) критерием Стокса [c.211]

Количество прилипших частиц пыли можно увеличить за счет электрических сил (см. 12). Если на цилиндр, сделанный из плексигласа, диаметром 1,5 см и длиной 1 см z вмонтированными медными электродами, подавать постоянное напряжение 12 то при скорости потока, равной 3 м сек, на фронтальной поверхности образца осаждается большее число частиц, чем в обычных условиях. Если число прилипших частиц без электрического поля принять за единицу, то под действием электрического поля для фракции 1—5 мк осаждение частиц увеличивается в 3 раза для частиц диаметром 10—20 мк — в полтора раза. Такое увеличение числа прилипших частиц происходит за счет сил зеркального отображения. Для частиц более 40 мк рост сил адгезии в электрическом поле в данном случае не наблюдался. [c.218]

Адгезия пыли из потока, ее несущего, возможна на внутренних поверхностях воздуховодов, а также на препятствиях, находящихся в потоке. [c.223]

Отрыв и осаждение частиц на цилиндре, помещенном в поток, зависит от угла встречи (угол между осью потока и образующей цилиндра). Отрыв происходит лучше с части поверхности, расположенной параллельно потоку, и хуже — с тыльной. С другой стороны, на части цилиндрической поверхности, расположенной параллельно потоку, закрепляется минимальное число частиц, а максимальная адгезия наблюдается на лобовой части цилиндра причем с ростом скорости потока снижается доля крупных частиц на этой части цилиндра. [c.224]

Сила адгезии обусловлена свойствами контактирующих тел и среды и не зависит от размеров пластин, сечения и свойств потока. Поэтому моделировать явление адгезии в данном случае не представляется возможным. [c.236]

Изменение чисел адгезии в зависимости от диаметра частиц для различных скоростей потока можно представить также формулой (VI,15). Получены следующие значения а и Ь в зависимости от скорости водного потока [c.240]

Изменение чисел адгезии в зависимости от размеров частиц при отрыве этих частиц, например, вибрацией или водным потоком [16] равно [c.16]

Адгезия в изгибах воздуховодов. При изменении направления запыленного потока в результате инерции увеличивается вероятность контакта частиц с поверхностью и их адгезия. [c.281]

Эмпирический подход к определению адгезии в этих условиях дает лишь качественную картину. В работе [255] сделана попытка количественной оценки адгезии в условиях движения нисходящего потока в трубе. Для этой цели проводились исследования частиц размолотого двухромовокислого калия диаметром от 9 до 189 мкм при движении запыленного потока в вертикальной трубе, заканчивающейся коленом квадратного сечения. Скорость потока составляла 2,5—10 м/с. [c.281]

По мере роста скорости потока сначала наблюдается некоторое снижение, а затем рост числа прилипших частиц. Максимум адгезии при одних и тех же условиях наблюдается к тем поверхностям, на которых находится слой ранее прилипших частиц. Если адгезию в этом случае принять за 100% (скорость потока составляет 7,3 м/с), то к обычной металлической поверхности прилипает лишь 41,8% частиц, а к той же поверхности, но обработанной антистатическим препаратом, число прилипших частиц снижается до 14,5%. [c.291]

Итак, в зависимости от потенциала, подаваемого на поверхность, скорости воздушного потока и свойств частиц можно изменять адгезию частиц из воздушного потока при обтекании им различных препятствий и при движении в воздуховодах. Это изменение адгезии в некоторых случаях поддается количественной оценке. [c.299]

Итак, отрыв прилипших частиц воздушным потоком характеризуется скоростью отрыва. Эта скорость зависит от сил адгезии, размеров частиц и свойств контактирующих тел. Распределение отрываемых частиц по числам адгезии в зависимости от скорости отрыва подчиняется нормально-логарифмическому закону. Зная параметры этого распределения, можно найти медианную и среднюю скорости отрыва прилипших частиц последняя однозначно количественно характеризует воздействие воздушного потока на обдуваемую запыленную поверхность. [c.314]

Вместо числа адгезии отрыв частиц воздушным потоком можно количественно характеризовать вероятностью отрыва. Если вероятность удаления частиц равна единице, т. е. Ру = 1, то из уравнения (1,4) с учетом соотношения между коэффициентом удаления и числом адгезии (Км = l/yj ) получим связь вероятности отрыва с числом адгезии в виде Ро = I — f- Когда число адгезии равно нулю, то Ро = 1, и, наоборот, когда число адгезии равно единице, вероятность отрыва равна нулю, т. е. Ро = 0. [c.323]

Как видно из уравнения (X, 72), чем крупнее частицы, находящиеся в потоке, тем эффективнее отрыв частиц, т. е. преодолеваются значительно большие силы адгезии, [c.331]

Отрыв прилипших частиц воздушным потоком сопровождается их удалением от запыленной поверхности, что предотвращает возможность вторичной адгезии. В общем случае процесс обеспыливания поверхности определяется как вероятность отрыва частиц Ро и вероятность их удаления от поверхности Ру (см. с. 27). [c.332]

Адгезия пыли из потока, ее несущего, возможна на внутренних поверхностях воздуховодов, а также на препятствиях, находящихся в потоке. Для предотвращения оседания и адгезии частиц ко дну воздуховода необходимо, чтобы вертикальная пульсирующая скорость потока превышала скорость осаждения пылинок. Последнее при скоростях потока, не превышающих примерно 30 м/с, возможно только для частиц небольших размеров, имеющих диаметр менее 10 мкм, а более крупные частицы могут прилипнуть ко дну воздуховода. [c.337]

Адгезия частиц различного размера. Как уже отмечалось, при движении частиц в потоке возможно их вторичное осаждение и адгезия. Это происходит в том случае, когда, например, скорость водного потока во время его движения постоянно снижается. Исследования по осаждению и адгезии частиц проводились 291] при движении потока по наклонной поверхности. В верхней части этой поверхности находился запыленный участок. Затем в течение одной секунды на поверхность подавалась вода с расходом соответственно 0,12 и 0,18 л/с, что соответствует линейной плотности орошения, равной 1 и 1,5 кг воды на погонный метр поверхности в 1 секунду 291]. [c.346]

Итак, адгезия частиц из потока зависит от размеров частиц, скорости движения потока, а также других условий, характеризующих движение этих частиц в потоке. [c.347]

Материал поверхности также оказывает влияние на отрыв частиц. Ниже приведены данные по отрыву стеклянных частиц водным потоком (изменение числа адгезии) в зависимости от материала поверхности [c.350]

Для выяснения роли адгезии в процессе фильтрации рассмотрим осаждение частиц на одиночной цилиндрической нити, помещенной в поток аэрозоля. Характер образования пылевого осадка на отдельных цилиндрических нитях фильтрующей перегородки при скорости потока 1 м/с показан на рис. XII, 1. Ясно выраженные локальные боковые наросты частиц пыли окислов свинца и цинка размером около 1 мкм направлены под углом 110— [c.371]

Водная и воздушная эрозии происходят в результате преодоления силами водного или воздушного потока сил аутогезии частиц. В этом смысле оба процесса идентичны. Однако, как мы знаем (см. гл. IV и VI), адгезия в водной среде и адгезия в воздухе имеют свои особенности. [c.407]

Зависимость первой и второй критических скоростей водного и воздушного потоков от диаметров частиц приведена на рис. XII, 14. Как следовало ожидать, первая критическая скорость при ветровой эрозии превышает ту же скорость при эрозии водным потоком, что обусловлено различием адгезии в воздушной и жидкой средах. Пунктирной линией показано изменение значений Ок, когда сила взаимодействия между частицами превышает их вес (см. рис. XI, 2). В этом случае первая критическая скорость обусловливает отрыв прилипших частиц. Ее значение может превышать Ук, 2, т. е. значение скорости, необходимой для полета оторванных частиц, а зона движения частиц по поверхности (зона II) уменьшается или совсем исчезает. [c.410]

Адгезия в русловых процессах. Адгезия и отрыв прилипших частиц имеют место в русловых процессах. Переносимые водным потоком частицы различных наносов молено условно разбить на три группы донные, придонные и взвешенные [351]. [c.412]

Такое размягчение может быть достигнуто, в частности, путем использования струи плазмы. Струя плазмы выполняет двойную роль во-первых, как уже отмечалось, она обусловливает размягчение частиц и предопределяет их повышенную адгезию в будущем во-вторых, она направляет поток частиц к поверхности, способствуя тем самым формированию пленки из прилипших оплавленных и размягченных частиц. [c.258]

Для определения коэффициента шлакующей способности угля необходимо иметь заданные скорость потока, фракционный состав аэрозоля (для оценки его удельной поверхности), температуру и экспериментальные данные вязкости, поверхностного натяжения и угла смачивания при заданной температуре или интервале температур. Имея значения вязкости и адгезии в заданном интервале температур, можно построить номограммы для нескольких значений скорости потока и фракционного состава аэрозоля, что позволит выбрать оптимальное сочетание факторов, при которых устраняется шлакование и коэффициент шлакуюш ей способности угля Ш будет меньше единицы. [c.20]

СКОК И наблюдать адгезию в чистом виде. В соответствии со значением критерия Стокса в данном случае осаждение частиц происходит на лобовой стороне. Анализ экспериментальных данных показывает, что при обтекании цилиндрических и шаровых поверхностей число твердых частиц, удерживающихся на поверхности, всегда меньше числа частиц, содержащихся в набегающем потоке, за счет отскока, вероятность которого растет с увеличением скорости частиц. Поэтому при помощи критерия Стокса можно характеризовать адгезию частиц только на лобовой стороне предмета и при относительно небольших скоростях потока. Кроме того, зависимость коэффициента осал<дения от критерия Стокса выражена пока лишь качественно. [c.213]

Адгезия к пластинам. Количество прилипших частиц пыля к пластинам, находящимся в потоке, определяется запыленностью потока, свойствами пыли и поверхности, а также расположением поверхности относительно оси потока. В связи с отсутствием обобщений проведенных исследований ограничимся экспериментальными данными по адгезии магнетитовой пыли диаметром менее 10 лк к горизонтальной пластине размером 40 см , находящейся в горизонтально расположенном прямоугольном воздуховоде сечением 40X40 см (см. табл. VI, 2). [c.215]

При скорости потока, превышающей некоторое значение (эта скорость—первая критическая), будет происходить отскок частиц. Величина первой критической скорости зависит от упругих свойств поверхности частиц и препятствия и обратно пропорциональна размерам частиц см. формулу (V,ll)]. Коэффициент осаждения растет, когда исключается возможность отскока частицы. Этого можно добиться путем сообщения поверхности липкости или увеличением силы адгезии, в частности за счет трибоэффекта и охлаждения расплавленной зоны контакта. [c.224]

Для частиц диаметром менее 50 мк сила адгезии значительно больше веса частиц. Так, для частиц диаметром 7,5 мк сила адгезии в 45,5 раза превышает вес самой частицы. В этом случае можно пренебречь весом частицы и при расчете скорости потока, обусловливающей отрыв прилипших частиц (оотр), учитывать только силы адгезии. [c.225]

Для выяснения роли адгезии в процессе фильтрации рассмотрим осаждение частиц на одиночной цилиндрической нити, помещенной в поток аэрозоля. Характер образования пылевого осадка на отдельных цилиндрических нитях фильтрующей перегородки при скорости потока 1 ж/сек показан на рис. VIII, 2. Ясно выраженные локальные боковые наросты частиц пыли окислов свинца и цинка размером около 1 мк направлены под углом 110—120° к оси потока. При дальнейшем пропускании аэрозоля наросты могут сомкнуться, образуя сплошной слой, который играет роль вторичной фильтрующей среды . [c.273]

Адгезнометры 53 Адгезия 9, 22, 289, 291 в воздуховодах 203, 218 в потоке 178, 225 в газовой среде 63 в газоочистительных установках 265 [c.369]

Влияние электрических сил на адгезию частиц из потока. Адгезию частиц из потока можно усилить за счет электрических сил. Для этой цели на запыляемую поверхность должен быть подан определенный потенциал. Например, если на цилиндр, сделанный из плексигласа, диаметром 1,5 см и длиной 7 см с вмонтированными медными электродами подавать постоянное напряжение 12 кВ, то при скорости потока, равной 3 м/с [92] на фронтальной поверхности образца осаждается большее число частиц, чем в обычных условиях. Если число прилипших частиц без воздействия электрического поля принять за единицу, то под действием электрического поля для фракции 1—5 мкм осаждение частиц увеличивается в 3 раза для частиц диаметром 10—20 мкм — в 1,5 раза. Такое увеличение числа прилипших частиц происходит за счет сил зеркального отображения. Для частиц более 40 мкм рост сил адгезии в электрическом поле в данном случае не на-блюдался.гОсобенности адгезии частиц из потока на цилиндрической поверхности, на которую подан определенный потенциал, рассмотрены в работе [270]. [c.297]

Как видно из приведенных данных, сила адгезии частиц диаметром меньше 100 мкм больше веса самих частиц. Сила адгезии частиц диаметром, превышающим 100 мкм, будет меньше веса частиц, т. е. Ро1и<. 1. Естественно, что для движения таких частиц необходимо преодолеть их вес, т. е. скорость водного потока должна быть равной Овл- В этом случае можно пренебречь силой адгезии [291]. Для частиц диаметром менее 50 мкм сила адгезии значительно больше веса частиц. Так, для частиц диаметром 7,5 мкм сила адгезии в 45,5 раза превышает вес частицы. В этом случае можно пренебречь весом частицы и при расчете скорости потока, обусловливающей отрыв прилипших частиц (wotp), учитывать только силы адгезии. Скорость отрыва частиц в водной среде, так же как и в водушной, зависит от структуры пограничного слоя (см. 43) и размеров частиц. [c.339]

Таблица XI, I. Изменение чисел адгезии в зависимоети от количества масла при различных скоростях потока

Второй механизм адгезии реализуется тогда, когда парафиновые частицы уже содержатся в потоке нефти и при соприкосновении этих частиц со стенкой они прилипают к ней, образуя впоследствии плотный слой. Первый механизм реализуется тогда, когда температура стенки ги ке или б.пизка к температуре плавления парафина. Средняя температура плавления парафина колеблется в довольно широком диапазоне и для различных нефтей составляет от 37 до 89 °С [1971. [c.249]

При t = 550° С в потоке фтора получается за 5—10 лшн пленка AIF3 толщиной 1 мк. Пленка имеет прочную адгезию к металлу и обладает высокой гибкостью. [c.233]

Ионно-плазменная модификация поверхностных слоев сопровождается образованием тонких покрытий с особой структурой, которое происходит в неравновесных условиях. При взаимодействии ионных потоков на фанице подложки с гюкрытием происходят сложные физикохимические процессы, такие, как диффузия компонентов покрытия в материал основы, эпитаксиальный рост кристаллитов на подложке, текстурирование микрообъемов гюкрытия, образование хрупких соединений в области границы раздела. Вследствие протекания плазмохимических процессов при взаимодействии элементов покрытия с матрицей, а также с атомами рабочего газа возможно образование неравновесных структур, новых химических соединений и фаз нестехиометри-ческого состава. Проблемы получения качественных покрытий связаны с формированием однородных стехиометрических поверхностных слоев требуемого состава с высокой адгезией к материалу основы. Достиже- [c.181]

Формирование покрытий и особенности структуры переходных слоев в значительной степени зависят от технологических параметров процесса нанесения покрытий, в частности от плотности потока и энергии ионов в процессах бомбардировки и конденсации покрытия, а также от давления реакционного газа. В сочетании со временем воздействия энергия ионов определяет поверхностную температуру, с которой связано протекание плазмохимических реакций. Перед нанесением покрытия проводят очистку поверхности мишени ионной бомбардировкой. Кроме очистки зафязненной поверхности, происходит образование различных дефектов поверхностного слоя основы за счет радиационных повреждений, что создает благоприятные условия для процесса конденсации и роста покрытия. Это сопровождается ионным легированием и насыщением приповерхностных слоев компонентами [юкрытия, что способствует повышению адгезии с материалом основы. [c.247]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...