Соединение Коэффициент внешней нагрузки

X — коэффициент внешней нагрузки (для соединений из стальных деталей без прокладки % 0,2...0,3) [c.58]

Отсюда видно, что с увеличением податливости соединяемых деталей при постоянной податливости болта коэффициент внешней нагрузки будет увеличиваться. Поэтому при соединении металлических деталей без прокладок принимают и = 0,2...0,3, а с упругими прокладками — к = 0,4...0,5. [c.46]

Величина Р определяется зависимостью Р = ХР х — коэффициент внешней нагрузки, определяемый в зависимости от распределения жесткостей деталей соединения). Вопросы определения коэффициента внешней нагрузки подробно рассмотрены в [1]. Условия малоциклового деформирования резьбовых соединений не вносят каких-либо специфичных особенностей в методику определения 7, так как упругопластическое деформирование витков резьбы (при упругом деформировании сравнительно длинной гладкой части стержня) несущественно влияет на величину податливости шпильки П1. В правильно сконструированном соединении в процессе его нагружения, несмотря на ослабление затяга, вызываемого местными пластическими деформациями на сопрягаемых поверхностях, явлениями релаксации напряжений, не должно нарушаться условие герметичности узла и не должно происходить раскрытие стыка. [c.196]

На рис. 1.27 изображено соединение, в котором внешняя нагрузка 7 увеличивает деформацию не только болта, но и деталей / и 2 (шайба и набор тарельчатых пружин). Поэтому при расчете коэффициента внешней нагрузки х детали ] в 2 нельзя учитывать наравне с деталями 3, 4, 5, деформация которых уменьшается. В таких случаях все детали соединения принято разделять на две системы детали системы болта, в которых под действием внешней нагрузки абсолютное значение деформаций возрастает (на рис. 1.27 болт и детали I и 2) детали системы корпуса, в которых абсолютное значение деформаций уменьшается (на рис. 1.27 детали 3, 4, 5). При этом [c.42]

Указанной методикой определения расчетной нагрузки можно пользоваться при расчете фундаментных болтов для массивных фундаментов, коэффициент жесткости которых безусловно больше коэффициента жесткости болтов, соединений из стальных плит и фланцев с жесткими прокладками и без прокладок. Так как в подобных соединениях изменение внешней нагрузки Р воспринимают фланцы (или плиты), не передавая ее на стержень болта, то допускаемое напряжение принимают из условия действия статической нагрузки. [c.130]

В случаях сложных силовых и конструктивных схем промежуточных деталей параду с аналитическим определением податливости желательно производить измерения, деформации системы. Доля внешней нагрузки, передаваемой на болт, существенно зависит от коэффициента внешней нагрузки х. Обычно стремятся уменьшить этот коэффициент, для того чтобы снизить амплитуды переменных нагрузок на болт и этим повысить его выносливость, если это не идет в ущерб герметичности соединения. Уменьшения коэффициента внешней нагрузки можно добиться уменьшением податливости деталей прокладки или увеличением податливости деталей системы, испытывающих увеличение усилий при приложении внешней растягивающей нагрузки к соединению. Поэтому важно иметь достаточно жесткие промежуточные детали прокладки конструкция, допускающая изгиб фланцев,. является, с этой точки зрения, нежелательной. Напротив, для увеличения податливости системы в нее вводят упругие элементы. На рис. 5 показана конструкция такого элемента. Его податливость может быть [c.349]

Обычно в правильно сконструированных соединениях значения коэффициента внешней нагрузки и = 0,20 -v- 0,30. [c.350]

Коэффициент внешней нагрузки существенно зависит от точки прилол е-ния внешней нагрузки в соединении (рис. 7), так как при этом податливость элементов соединения может значительно изменяться. [c.350]

Расчетная схема соединения для определения коэффициента внешней нагрузки показана на рис. 20. К системе болта относятся болт и часть гайки, к системе корпуса —- участки крышки и тела шатуна, расположенные между гайкой и головкой болта. [c.357]

Тогда коэффициент внешней нагрузки болтового соединения [c.358]

Переменная внешняя нагрузка, действующая на болтовое соединение и изменяющаяся от О до Р, при своем максимальном значении распределяется между болтом и стыком таким образом, что на болт приходится часть ее, равная у Р (см. рис. 64, б), где % — коэффициент внешней нагрузки, определяемый по формуле (124). [c.117]

Учитывая, что для герметичности соединения между крышкой и фланцем цилиндра предусматривается полиэтиленовая прокладка, примем коэффициент внешней нагрузки X = 0,5 (см. 28). [c.126]

Учитывая, гго для герметичности соединения между крышкой и фланцем цилиндра предусматривается полиэтиленовая прокладка, примем коэффициент внешней нагрузки х = 0,5 (см. 6.5). Примем коэффициент затяжки болта к — 3. Тогда получим [c.97]

Отметим, что в соединении, в котором болт поставлен с зазором, внешняя нагрузка не передается на болт. Поэтому болт рассчитывают только на статическую прочность по силе затяжки даже при переменной внешней нагрузке. Влияние переменной нагрузки учитывают путем выбора повышенных значений коэффициента запаса. [c.30]

Расчет соединений при действии центральной отрывающей силы. При действии на затянутое соединение (рис. 7.24, а и б) центральной отрывающей внешней нагрузки F только часть ее %F дополнительно нагружает винты, а остальная часть (I —идет на разгрузку стыка (х — коэффициент основной нагрузки). [c.114]

Расчет винтов (болтов), устанавливаемых с зазором. Если соединение выполнено так, как показано на рис. 14.12, в, то вся внешняя нагрузка передается с детали 1 на деталь 2 только посредством трения в плоскости разъема. Полагая, что сила трения распределяется между отдельными участками поверхности разъема так же, как нагрузка между винтами, работающими на срез, получим, что сила трения Е,, наиболее нагруженной зоны должна быть больше Е ], т. е. Ff = nF i, где п > 1 —коэффициент запаса. Так как F = /fou. где / — коэффициент трения, а foe — сила начальной затяжки винта, то [c.372]

Выведем значение коэффициента основной нагрузки для этого случая. Внешняя сила F (усилие от давления пара, приходящееся на одну шпильку) вызывает деформацию всех элементов фланцевого соединения. Для простоты рассуждения учтем деформации только фланца и шпильки. [c.388]

Таким образом, в затянутом болтовом соединении лишь часть внешней нагрузки, пропорциональная коэффициенту х, воспринимается болтом. Другая часть внешней нагрузки, равная 1 — %, уменьшает начальное сжатие деталей, т. е. [c.26]

Во многих случаях необходимо уточнить схему соединения в связи с особенностями приложения внешней нагрузки. Этот вопрос в общем виде выяснен в подразд. 3.6. Сделаем несколько замечаний, полезных при практическом использовании полученных результатов. На рис. 3,26 приведены различные случаи нагружения, при которых коэффициент основной нагрузки существенно зависит от места приложения сил. [c.43]

Выбор метода получения КМ основан на анализе межфазного взаимодействия компонентов, их химической и механической совместимости. Химическая совместимость — это способность компонентов в условиях эксплуатации не образовывать хрупких химических соединений, которые разрушаются под действием внешней нагрузки. Металлы в КМ могут образовывать твердые растворы, механические смеси или хрупкие химические соединения. Если в зоне соединения компонентов КМ не образуется хрупких интерметаллидных соединений, а формируется пластичный переходный слой, то такой КМ обладает высокими эксплуатационными свойствами. Прочность связи компонентов определяется их химической и механической совместимостью по модулям упругости, коэффициентам термического расширения, пределам прочности и показателям пластичности. [c.122]

Экспериментальные данные. Из имеющихся экспериментальных работ по трехслойным цилиндрам под внешним давлением отметим [34, 36, 37]. По данным экспериментальных исследований трехслойных оболочек установлено, что значения коэффициентов с учетом условий закрепления торцов можно принять на основе рекомендаций, сделанных для металлических вафельных оболочек. При некачественном соединении слоев критическая нагрузка снижалась в 1,5. .. 4 раза. [c.182]

Более точный выбор посадки можно осуществить, проводя расчет с учетом рассеяния характеристик материала деталей, внешней нагрузки, длины соединения и коэффициента трения. [c.104]

После затяжки болта при действии на болтовое соединение внешней силы Р (рис. 64, а) только часть ее %Р дополнительно к силе Рэ нагружает болт, а остальная часть (1 — у)Р идет на частичную разгрузку деталей стыка от сжатия (рис. 64, б). Коэффициент х, учитывающий долю внешней нагрузки Р, приходящуюся на болт, называется коэффициентом внешней (основной) нагрузки. [c.110]

В большинстве случаев переменная внешняя нагрузка на болт изменяется по отнулевому циклу. Так, например, нагружены шатунные болты. Максимальное значение переменной внешней нагрузки, действующей на болтовое соединение и изменяющейся от О до Р, распределяется между болтом и стыком таким образом, что на болт приходится часть ее, равная %Р (см. рис. 6.20, б), где % — коэффициент внешней на- [c.89]

Иначе говоря, расчетная нагрузка болта с зазором в 7,5 раза превышает внешнюю нагрузку. Кроме того, вследствие нестабильности величины коэффициента трения и трудности контроля затяжки работа таких соединений при сдвигающей нагрузке недостаточно надежна. [c.42]

Определение коэффициента внешней нагрузки х проводят с использованием аналитических зависимостей. Для сложных конструктивных форм стягиваемых деталей (уплотняющие и герметизирующие кольца и др.) вместе с аналитическим расчетом проводят определение деформаций элементов систел1ы экспериментальным путем. Величина % также зависит от конструктивного исполнения и технологии изготовления элементов резьбового соединения, так как смещение места приложения внешней силы может существенно изменить величину коэффициента внешней нагрузки, которая для оптимально сконструированного соединения изменяется в диапазоне 0,2—0,3. [c.196]

Для повышения усталостной прочности болтового соединения необходимо уменьшить коэффициент внешней нагрузки X (см. формулу (8.16)). Это достигается уменьшением податливости деталей и стыка (тщательной пригонкой, увеличением жесткости прокладок) и увеличением податливости болта путем занижения диаметра стержня болта в ненарезанной части до (0,8...1,05)di. [c.228]

Встречаются сложные соединения, в которых отдельные соединяемые детали под действием внешней нагрузки не разгружаются, а дополнительно нагружаются, Kate и иинты (см. рис. 7.24, б). Обозначим податливость этих деталей Л в отличие от податливости остальных разгружаемых соединяемых деталей А,др, Тогда формула для коэффициента основной нагрузки (согласно условию совместности упругих перемещений) обобщается, т. е. [c.115]

Верхняя обшивка. Выбран композиционный материал бор — алюминий (В—А1) ввиду высоких показателей прочности при сжатии и удельного модуля сдвига, особенно при температурах 150—200° С. Материал получен диффузионной сваркой монослоев, содерН ащих борные волокна диаметром 140 мкм (47% по объему) в матрице из алюминиевого сплава 6061 и приварен к титановым закоицовкам корня (комля) для передачи нагрузок. Обшивка представляет собой трехслойную конструкцию с листами из бор-алюминия и алюминиевым заполнителем. Внутренняя поверхность выполнена плоской с тем, чтобы упростить проблему крепления. Принятая ориентация волокон 0 45 - с добавлением слоев, ориептгт-рованных под углом 90°, для локального усиления болтовых соединений при наложении действующих по хорде усилий от закрылков и предкрылков. Для крепления листов внешней облицовки к титану необходимы трехступенчатые соединения (см. рис. 13). Вследствие меньших действующих нагрузок для крепления внутренних листов требуется только двухступенчатое соединение. Нагрузка в соединениях по внешней поверхности составляет 3567 кгс/см. Для расчета отверстий болтовых соединений был использован зкспериментальпо определенный коэффициент концентрации напряжений. Отверстие для отбора проб топлива диаметром 76 мм усилено дополнительными слоями, ориентированными в направлениях 0 и 45°. [c.151]

Многоболтовые фланцевые соединения можно схематически рассматривать как стержневые, если расстояние между бол гами невелико и на поверхности стыка контактные нагрузки распределены относительно равномерно. Для таких соединений коэффициенты 9JVif и 9 ., обусловливающие различие указанных уравнений, зависят от цилиндрической жесткости В фланца как пластины. Они, как и внешняя сила, определяются конструкцией й характером нагружения фланца. [c.283]

Примечание. Для соединений, работающих прк переменной внешней нагрузке с частотой о> > 10 Гц, значения коэффициента тренкя Х следует умень шать на 30—40 %, [c.147]

Для соединений, работающих при переменной внешней нагрузке с частопюй /> 10 Гц значения коэффициентов трения следует понижать на 30—40% [c.97]

Из формул (15.10), (15.11) видно, какое большое значение имеет затяжка соединения, работающего при циклических нагрузках. Амплитуду нагрузки, от величины которой зависит долговечность соединения, определяют умножением переменной внешней нагрузки на коэффициент % = 0,2...0,3. Одним из главных правил конструирования резьбовых соединений, работающих при циклических нагрузках, является выполнение условия жесткие фланцы — податливые болты. При этом условии на резьбовое соединение действует небольщая часть внешней (рабочей) нагрузки. [c.355]

Силы в клиновом соед1шении. Обозначения (рис. 1—3 и 10) 1, a. — углы наклона рабочих граней относптельно оси клипа Q — внешняя нагрузка на соединение — спла, действующая по осп стержня Р — спла, необходимая для перемещения клина /i, /2 — коэффициенты трения на опорных поверхностях клина pj = == ar tg /1 Ра = ar tg /2 — углы трения, соответствующие коэффициентам тренпя /j и /2. Прп расчетах можно принимать Д = /2 = / и тогда [c.198]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...