Предел текучести при асимметричном цикле

Имеется основание ввести в употребление понятие предела текучести при асимметричных циклах переменных напряжений, который составляет, примерно, 60—70% от обычного предела текучести. [c.373]

Диаграмма Хэя. Зависимость пределов усталости при асимметричных циклах строится в координатах амплитуда — среднее напряжение (фиг. 192). О А—предел усталости при симметричном цикле ОС — предел прочности при растяжении т = °Ь ОМ— предел текучести при Найденные при асимметричных циклах т значения предельных амплитуд = ЕО откладываются в виде ординат при средних напряжениях <3т цикла, которые являются абсциссами ОЕ. Кривая АОС, построенная по результатам испытаний, выражает зависимость предельных амплитуд напряжений усталости от средних напряжений цикла. [c.85]

Однако в большинстве случаев для зон концентрации напряжений при наличии коррозионной среды лимитирующим фактором является комбинация высоких длительных статических и многоцикловых термомеханических нагрузок с большой амплитудой. Поэтому долговечность в этом случае лучше оценивать с помощью диаграммы предельных циклов, построенных по результатам коррозионно-усталостных испытаний при асимметричном цикле со средним напряжением, превышающим предел текучести. Проведение подобных испытаний в лабораторных условиях на образцах простой формы связано со значительными трудностями, вследствие интенсивного пластического течения высокопластичных котлотурбинных материалов. С другой стороны, в зонах стесненной деформации в реальных конструкциях высокие локальные напряжения, превосходящие во многих случаях предел текучести материала при одноосном растяжении, сохраняются весьма длительное время, о чем свидетельствуют измерения. [c.177]

Одним из эффективных способов создания в экспериментах условий, имитирующих фактические, является воспроизведение наиболее жестких напряженных состояний, препятствующих перераспределению пиковых напряжений в результате существенного ограничения пластических деформаций. Для создания условий, максимально приближенных к эксплуатационным, разработана оригинальная методика и создано оборудование для испытаний на коррозионно-усталостную прочность при одноосном и сложно-напряженном состоянии при асимметричном цикле нагружения со средним напряжением цикла, превышающим предел текучести. [c.177]

Применение этой формулы ограничивается (исходя из диаграммы предельных напряжений при асимметричных циклах) соответствующими значениями пределов текучести при растяжении и сжатии (см. гл. И, рис. 8). [c.34]

При асимметричных циклах изменения напряжений следует помимо определения коэффициента запаса по пределу выносливости определять коэффициент запаса по пределу текучести [c.207]

При асимметричном цикле для одинаковых значений приведенных напряжений наблюдается равенство остаточной деформаций и текущей пластической деформации, т. е. б == ёр. Значит, для какого-то полуцикла участки кривых деформирования в пластической области совпадают, если совместить точки, соответствующие пределу текучести (точки Л, В, С на рис. 96, 97). Такое совме- [c.242]

В деталях котлов и трубопроводов при резком наборе или сбросе нагрузки, а также при аварийных остановках могут возникать напряжения, превышающие предел текучести. Повторное многократное приложение таких напряжений приведет к разрушению от малоцикловой усталости. Для этих напряжений обычно свойствен случайный характер изменения во времени при асимметричном цикле. В процессе изменения температурных напряжений возникает упругая деформация, упруго-пластическая статическая или упруго-пластическая деформация по механизму ползучести. Усталость в упругой области — малоцикловая усталость. Усталость в упруго-пластической области — малоцикловая усталость. При упруго-пластической деформации по механизму ползучести накладываются два процесса усталость и ползучесть. Величина термических напряжений и вызываемая ими деформация зависят от степени стеснения деформации. При свободном расширении равномерно нагреваемого стержня степень стеснения деформации отсутствует температурные напряжения равны нулю. [c.49]

Асимметрия цикла. Во многих случаях, кроме циклической доставляющей напряжения, имеется статическая (постоянная) составляющая, т.е. нагружение происходит асимметрично. При возрастании статической составляющей напряжений циклические напряжения, приводящие металл к разрушению, снижаются, так как фактически разрушение определяется суммированием статических и циклических напряжений. Наиболее простой случай одновременного статического и циклического нагружения— наложение статического растяжения (или сжатия) при циклическом одноосном растяжении—сжатии. В этом случае напряжения алгебраически складываются и металл подвергается асимметричному растяжению—сжатию, пульсирующему растяжению или пульсирующему сжатию. На рис. 104, 105 представлены так называемые полные диаграммы усталости сплавов ВТЗ-1 и Ti-6 % Al—4 % V (типа сплава ВТ6) при различных температурах и различной концентрации напряжений (круговой надрез) [95 и др.]. Эти диаграммы представляют зависимость разрушающих циклических напряжений, которые уменьшаются при наложении возрастающего статического напряжения растяжения. Предельной точкой этих диаграмм является величина статического напряжения, равная пределу текучести материала, когда практически нулевые циклические напряжения могут привести к разрушению. Циклическая состав- [c.169]

Основными характеристиками, необходимыми при оценке малоцикловой прочности, являются 1) диаграмма статического деформирования со всеми стандартными величинами прочностных свойств (предел пропорциональности, текучести, прочности) и свойств, характеризующих пластичность (равномерное и полное удлинение, коэффициент поперечного сужения) 2) диаграммы циклического деформирования при симметричном жестком и мягком нагружениях с величинами параметров обобщенной диаграммы деформирования 3) кривые усталости при малоцикловом мягком и жестком нагружениях при симметричном и асимметричном циклах. [c.210]

При действии переменных напряжений с асимметричным циклом характер диаграммы предельных напряжений (рис. 256) зависит от соотношения пределов усталости, ползучести и текучести [145]. [c.291]

Вследствие совмещения участков кривой деформирования предел текучести при асимметричном цикле S r зависит от степени асимметрии и уровня напряжений. Кривая деформирова-ийя, условно приведенная к симметричному циклу, и значения предела текучести S- r показаны на рис. 8. При переходе к асимметричному циклу с заданной асимметрией эта кривая в й-м [c.85]

При одноосном напряженном состоянии в условиях концентрации напряжения при асимметричном цикле коррозионноусталостная прочность сталей 16ГНМ и 14ГНМА наиболее высокая (при оценке по номинальным напряжениям). В относительных координатах (по отношению к пределу текучести) заметно некоторое преимущество стали 14ГНМА по сравнению со сталью 22К, которое заметно уменьшается с увеличением асимметрии цикла. При этом методе испытаний не удается достичь номинальных средних напряжений цикла, превышающих предел текучести материала, поскольку форма надреза изменяется вследствие пластического течения материала. [c.178]

Рассмотрим диаграммы циклического деформирования металла при асимметричном цикле в случае постоянных напряжений Омакс и Омин [99, 164] (рис. 9), при условии, ЧТО Омакс превышает предел текучести, сохраняя обозначения, принятые в этих работах. Такая диаграмма деформирования может быть представлена как совокупность кривой исходного деформирования (нулевой полуцикл), при котором спра ведлива диаграмма деформирования при статическом растяжении до напряжения Омакс и кривых деформирования в каждом из к последующих полуциклов [464]. Кривая циклического деформирования в к-м полуцикле описывается в координатах с началом в точке, соответствующей началу разгрузки в каждом полуцикле (рис. 9, а). [c.16]

Выносливость металла при асимметричном цикле хорошо характеризуется диаграм.мой 0тах—0)11 (рис. 305). Часть этой диаграммы от Л до С характеризует область, в которой максимальные напряжения 0тах меньше предела текучести Ов, а прочность материала определяется пределом выносливости <3г. В области диаграммы от С до О прочность определяется пределом текучести Оах- [c.99]

Практические выводы на данном этапе работы. 1) При рассматриваемых сочетаниях изгиба и кручения, главные, главные касательные и октаэдрические напряжения изменяются по асимметричным циклам. Это позволяет обобщить наблюдаемые пласт 5ческие деформации с пластическими деформациями, наблюдавшимися при асимметричных циклах кручения в опытах [16] и [17]. В этих работах также наблюдалось снижение предела текучести. [c.373]

Ранее указано, что повреждаемость в обоих полуциклах минимальна при таком сдвиге петли а—е вверх, при котором максимальное и минимальное напряжения цикла находятся примерно в одинаковом соотношении с пределом текучести материала соответственно при температуре /тш и imax. При этом цикл нагружения асимметричен как по напряжениям, так и по деформациям. Поскольку при неизотермическом нагружении понятие симметричного и асимметричного цикла должно быть основано не только на величинах предельных напряжений и деформаций в цикле, но и на соотношении долей повреждаемо1Сти, то и уравнения типа (5.87) — (5.90) для термической усталости оказываются непригодными. Кроме того, по-прежнему остается неясным, при какой температуре следует определять механические свойства Е, ф, (Тв, если температура в цикле изменяется от тш до тах- [c.156]

В расчетах на выносливость, не внося значительных погрешностей, можно полагать q-i = qr, где 9-i коэффициент чувствительности к концентрации напряжений при симметричном цикле, а qr — при асимметричном. Границей слева этого условия на графике (см. рис. 2.15) зависимости q=f Gm) является От 0, а спра >а 0т = =.00,2- Вне этих границ уменьшается, приближаясь к нулю при отрицательных am и. при о о,2<(Тт<< в(сГдл) Для получения зависимости q от От при отсутствии экспериментальных данных при отрицательных am и при 1ао,2<ат<сГв(сгдл), можно соединить, прямыми линиями точки Л и В или точки А и В, которые, как видно из рис. 2.15, соответствуют ат==0. Точки перелома С и С получены при аш = 0,5(Ото -Ь00,2), где 0т определяется из условия равенства максимального напряжения цикла Отах пределу текучести. В первом приближении, используя равенство 0а/о-1-1-0т./ 0в = 1, получим [c.51]

Зависимость между пределом выносливости а 1 при нагрузке с симметричным циклом (с коэффициентом асимметрии г — —1) и пределом выносливости о, при нагрузке с любым асимметричным циклом может быть установлена на основании спрямленной диаграммы предельных напряжений. Например, такая зависимость для образцов может быть найдена по диаграмме предельных касательных напряжений, изображенной на рис. 97. Спрямляющая линия проходит через точку с координатами или ст 1, соответствующую пределу выносливости, и через точку с координатой соответствующую пределу текучести. Напишем уравнение для текущего значения этой прямой линии [c.226]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...