Коэффициент поперечного приведения

Коэффициент тензочувствительности приведенных проволочных тензорезисторов равен 2,0 0,2. Номинальный рабочий ток — около 30 мА, предел измерения относительных деформаций 0,003, поперечная чувствительность составляет 2 % от продольной. [c.408]

Определение упругих коэффициентов и приведение масс для продольных и поперечных колебаний. Для [c.353]

В эффективный коэффициент поперечного гидравлического сопротивления Аг= тЬ Ыт входит приведенный коэффициент гидравлического сопротивления при поперечном обтекании пучка [c.190]

Приведенные выше зависимости коэффициента поперечной деформации р, а также связи продольных и поперечных деформаций относятся к однократному статическому растяжению изотропных материалов и получены исходя из условия неизменности объема при пластическом деформировании. При циклическом нагружении поликристаллических материалов, например конструкционных сталей и сплавов, с ростом числа циклов нагружения происходит разрыхление материала, сопровождающееся увеличением деформируемого объема (45, 46]. Это сказывается на величинах коэффициента поперечной деформации и позволяет судить о степени поврежденности материала. [c.47]

Коэффициенты обжима, приведенные в табл. 2, получены с учетом несовершенств заготовки и отклонений от идеальной формы в виде изменения толщ,ины стенки, овальности поперечного сечения, отклонений и неоднородности механических свойств, дефектов в виде вмятин, асимметричности приложения внешней силы и пр. [c.205]

Таким образом, из приведенных расчетных и экспериментальных данных о взаимосвязи продольных и поперечных деформаций и изменении коэффициента поперечной деформации при статическом и циклическом нагружениях следует, что при разде- [c.128]

V — коэффициент поперечного сжатия рпр — приведенный радиус кривизны, [c.267]

Отметим, что в работах А. Д. Коваленко [15], [17] решение задачи проведено в усилиях и поэтому соответствующие функции в этих работах равны функциям в уравнениях (69), умноженным на 1 — р. В табл. 21 приведены значения функций <рь срг, срз, 4 ь 4 з> подсчитанных нами при помощи приведенных в работах А. Д. Коваленко [15], [17] таблиц. При этом величина коэффициента поперечной деформации принималась равной р- == 0,3. [c.124]

Условия этого примера заимствованы из работы [12]. Отличие состоит лишь п том, что в работе [12] коэффициент поперечной деформации принят постоянным и равным (х = 0,3, в то время как в решении, приведенном ниже, учтена зависимость коэффициента поперечной деформации от температуры. [c.152]

В заключение этого параграфа в табл. 85 приведены значения модуля Юнга и модуля сдвига для наиболее часто встречающихся твердых материалов, а также значения коэффициента поперечного сжатия и скорости продольных и поперечных звуковых волн скорость продольных волн дана как для стержней, так и для неограниченной среды. Поскольку значения этих величин зависят от предварительной обработки испытываемого материала, приведенные данные следует рассматривать лишь как средние. В последнем столбце таблицы приведены значения волнового сопротивления для продольных волн, поскольку, как было показано в гл. I, 2, оно играет существенную роль в вопросах отражения и пропускания звука. [c.394]

Оребрение позволяет улучшить теплообмен плотного слоя и обеспечить большую компактность теплообменника. До недавнего времени данные о теплообмене с поперечно обтекаемой ребристой поверхностью отсутствовали. В отличие от продольных каналов оребрение поперечных поверхностей изменяет структуру слоя и поэтому может вызвать качественные изменения процесса теплообмена. В [Л. 146, 147] приведены результаты изучения трех типов оребрения трубок (/Сор= 1,44 6,57), поперечно омываемых песком размером О—0,5 мм. Наряду с приведенным коэффициентом теплообмена Опр определялся средневзвешенный коэффициент теплообмена [c.353]

Задача Х[—38. Найти время опорожнения цилиндрического сосуда площадью 0,1 м" через неподвижную трубку площадью поперечного сечения / = 1 см (коэффициент расхода трубки р = 0,4), если сосуд, заполненный до начального уровня //о = 1 м, приведен в равномерное вращение с угловой скоростью ш = 10 рад/с. Выходное сечение трубки расположено на радиусе R == = 20 см и на глубине Н 0,5 м ниже дна бака. Какое количество жидкости останется при этом в сосуде [c.333]

Основная частота собственных колебаний вала с сосредоточенной массой при учете собственной массы вала наиболее просто определяется, если к сосредоточенной массе прибавить приведенную массу вала. Коэффициент приведения при поперечных колебаниях для консольной оси постоянного сечения с массой на конце равен 33/140 для двухопорного вала или оси с массой посередине 17/35 при кру- [c.333]

Указание. При вычислении круговой частоты ф собственных поперечных колебаний балок с учетом их массы коэффициенты приведения следует принять для вариантов а) А = 17/35 б) k =0,46 в) = 13/35. [c.289]

Для сжатого стержня, имеющего малую начальную кривизну, приведенные формулы и указания остаются в силе, при этом под у о следует понимать начальный прогиб, обусловленный (начальной) кривизной стержня. Из формулы (3.16) видно, что зависимость между напряжениями и нагрузками нелинейная, напряжения возрастают быстрее нагрузки. Поэтому расчет на прочность при продольно - поперечном изгибе нельзя вести по допускаемым напряжениям. При проверочном расчете на прочность определяют коэффициент запаса (п), который сопоставляют с требуемым коэффициентом запаса прочности [П]. [c.47]

В последнем выражении инерционный коэффициент Л 33 для произвольного поперечного сечения заданной комбинации определяется при помощи графика, приведенного на рис. 2.4.1. [c.180]

Для прямолинейных стержней с постоянным поперечным сечением коэффициенты приведения массы можно определять по формуле [c.386]

Таким образом, результаты этих исследований подтверждают, что в случае нормальных условий подвода (отсутствие факторов, вызывающих отклонение потока до входа в подводящий диффузор — варианты 1-3 при д = 48 , 1-4 и П-З) подбор решеток может производиться по предложенным в предыдущих главах формулам и рекомендациям. При более сложных условиях подвода требуются дополнительные устройства для спрямления и полного выравнивания потока по сечению, например такие, как поперечные направляющие перегородки (козырьки) за первой решеткой (вариант П-12). Значения коэффициентов сопротивления, приведенные к скорости Шд в сечении Рк ( о-а = Збрд з/рЮк). всего участка от сечения О—О до сечения 2—-2 (см. табл. 9.1) могут быть взяты по последнему столбцу табл. 9.1 [c.225]

Второй расчет. Радиальное напряжение на внутренней поверхности принимают равным нулю, а окружное выбирают произвольным. В диске без отверстия произвольно выбирают равные между собой окружное и радиальное напряжения. Расчет выполняют в предположении, что диск неподвижен (ш = 0), температурные слагаемые в приведенных выше формулах отсутствуют(0 = 0), а модуль упругости и коэффициент поперечной деформации изменяются по радиусу так же, как и в пераом расчете. В результате выполнения второго расчета вычисляют окружное и радиальное напряжения на границах всех участков и, в частности, радиальное напряжение на наружном контуре (a m i )n. [c.238]

Выведенные формулы (4.29), (4.32)-(4.34) пригодны для многослойной композитной оболочки произвольного строения и будут широко использованы в дальнейшем. Эти формулы являются достаточно общими и не зависят от конкретного выбора говерхности приведения. Последнее обстоятельство оказьшается решающим, если задачу вычисления матрицы жесткости и коэффициентов поперечного сдвига решать с помщью ЭВМ, что значительно увеличивает потощнальные возможности алгоритма численного решения задач прочности оболочек типа Тимошенко в целом. [c.86]

При численных расчетах в качестве поверхности приведения принята внутренняя поверхность оболочки. Результаты решения линейной задачи, полученные при М = 40 ML = 1, PLO = = 4 показаны на рис. 10.14, Присутствие в пакете внутреннего ортотропного слоя должно было бы приводить к гашению эффекта анизотропии, однако величина деформаций поперечного и тангенциального сдвига в центральной части ободочки опровергает зто представление. Рассматриваемая задача интересна еще и f M, что позволяет проанализировать сколь большое влияние на напряженно-деформированное состояние оболочки оказьтает коэффициент поперечного сдвига. который здесь, очевидно, отличен от нуля. О слабой зависимости решения от коэффициента можно судить из табл. 10.3, где приведены [c.216]

Хорошее согласие между собой всех перечисленных результатов, относящихся к совершенно различным типам турбулентных течений, так же как и прекрасное совпадение полученных в перечисленных работах универсальных кривых для спектров турбулентности в интервале диссипации, о котором будет рассказано в следующем пункте, бесспорно, является очень большим достижением в области экспериментального изучения турбулентности, -окончательно подтвердившим с высокой степенью точности справедливость предсказаний теории Колмогорова об универсальности статистического режима мелкомасштабных компонент любой турбулентности с достаточно большим Не. В качестве оценки универсального коэффициента С приведенные выше данные позволяют рекомендовать значение С (V 1,9 в силу формул (21.25), (21.25 ) и (23.4) ему отвечают значения коэффициента в законе пяти третей (21.24 ) для трехмерного спектра С] 1,4, коэффициента в законе пяти третей для одномерного продольного спектра С2 0,48, коэффициента асимметрии продольной разности скоростей 5 0,31 и коэффициентов в законах двух третей и пяти третей для поперечной структурной функции и поперечного одномерного спектра С 2,5 и Сг 0,63. Степень точности приведенных оценок безразмерных универсальных коэффициентов не может быть установлена вполне надежно, но вряд ли ошибка здесь превосходит 10—15%. Любопытно, что приведенные оценки оказались не очень далекими от самой первой (и казавшейся очень грубой) оценки Колмогорова С л 1,5 относительно неплохо они согласуются также и с оценками Зубковского (1962) и исправленной с помощью учета приборного осреднения оценкой Гурвича (1960в), указанными на стр. 428—429. [c.439]

Приведенные в литературе значения коэффициента поперечной силы Су для кругового цилиндра в большинстве случаев получены не непосредственным измерением поперечной силы в гладком потоке. В главе СНиП П-6-74 коэффициент поперечной силы Су для закризисной области чисел Рейнольдса принят 0,25. Он соответствует полученному в экспериментах значению Су, умноженному на коэффициент 0,8, учитывающий вероятность возникновения плоскопараллельного потока ветра по высоте сооружения. С. Скрутон [c.83]

Хсх/ Хт = 0,08RePr Re = Gd l и-При этом засыпка вместе с протекающим сквозь нее потоком рассматривается как некоторая гомогенная среда с одинаковой температурой и эффективными коэффищ1ентами продольной ХсП = + Хсц и поперечной теплопроводности. Здесь X — эффективный коэффициент теплопроводности среды с неподвижным теплоносителем. Из приведенных выражений следует, что эффективная теплопроводность является анизотропной величиной, зависящей от направления скорости потока. [c.36]

Коэффициент Пуассона представляет собой, как это видно из приведенной формулы, отнопление поперечной деформации к продольной [c.212]

Клиновые ремни — это ремни трапецеидального сечения с боковыми рабочими сторонами, работающие на шкивах с канавками соответствующего профиля (см. рис. 3.49, в). Глубину канавок шкивов выполняют большей высоты сечения ремня, чтобы обеспечить посадку ремня боковыми сторонами и с зазором А по внутренним поверхностям (см. рис. 3.49, в). Благодаря клиновому действию ремпи отличаются повышенным сцеплением со шкивами и, следователыю, повышенной тяговой способностью. Сцепление клиновых ремней со шкивами определяют с помощью приведенного коэффициента / трения. Если принять угол между боковыми сторонами поперечного [c.416]

В качестве примера вычислим коэффициент потерь для диффузора с соотношением поперечных сечений FJFe = 3 при угле раствора а = 8°. Можно принять для этого случая (с учетом трения) ij) = 0,2. Тогда = 0,2 4 = 0,8, Од = 1 — 0,44Яд. Приведенная скорость в конце диффузора дозвукового воздушно-реактивного двигателя обычно бывает порядка Яд = 0,2 — 0,4. Тогда [c.456]

Приведенные данные свидетельствуют о суш,ественном влиянии поперечного магнитного поля на распределение скорости в пограничном слое при тх >0,1, причем с увеличением магнитного поля градиент скорости у стенки уменьшается. Местный коэффициент трения и толш,ина вытеснения запишутся виде [c.444]

В поперечно-строгальном станке (рис. 12.10) мощности, расходуемые на преодоление сил сопротивления на холостом ходу = 367,7 Вт = onst и на рабочем ходу W p = 3677 Вт = = onst. Среднее число оборотов кривошипа пдв=100 об/мин. Угол поворота кривошипа за холостой ход ф, = 120°. Коэффициент неравномерности 6 = 0,05. Моментами инерции и массами звеньев механизма станка пренебречь. Определить среднюю мощность двигателя и приведенный момент инерции маховых масс. Рассмотреть два варианта 1) маховик установлен на валу кривошипа АВ 2) маховик установлен на валу мотора, имеющего среднее число оборотов п= 1200 об/мин и приводящего в движение кривошип АВ станка через редуктор, моментами инерции звеньев которого можно пренебречь. [c.196]

Сложный характер теплообмена, связанный со сложным движением жидкости при поперечном обтекании трубьс (отрьсв струи и образование вихрей), затрудняет теоретическое исследование процесса. Все приведенные ниже результаты получены экспериментальным путем. Экспериментальные результаты отдельных авторов могут совпадать лучше или хуже, но они сохраняют общую типичную картину теплообмена. Средний коэффициент теплоотдачи для случая поперечного обтекания одиночной трубы может быть определен по следующим формулам [c.188]

Приведенные формулы справедливы при поперечном обтекании трубы, когда так назьсваемый угол атаки vjf = 90 "С. При < 90° коэффициент теплоотдачи определяется из соотвюшения [c.188]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...