Лист алюминиевый титановый

Встречаются композиты, в которых слоистым связующим являются алюминиевые, титановые, медные, никелевые и кобальтовые листы и фольга, а слоями, определяющими специальные свойства и применение, — керамика, интерметаллидные соединения или другие металлы. [c.876]

Испытывали алюминиевый сплав 2219-Т81, титановый сплав Ti—5А1—2,5Sn (высокой чистоты в отожженном состоянии), нержавеющую сталь 310 (в холоднокатаном состоянии). Образцы каждого из сплавов вырезали из одного и того же листа толщиной 3,2 мм. Использовали обычные образцы на одноосное растяжение образец на двухосное растяжение показан на рис. 1. [c.59]

В работе [86] была исследована циклическая прочность двух типов сварных листовых соединений аргонодуговая сварка встык с присадкой и контактная шовная сварка встык с двусторонними накладками. Испытание образцов велось плоским симметричным изгибом. Разрушение образцов происходило по месту сплавления металла шва с основным металлом, т. е. по месту конструктивного концентратора напряжений. Для того чтобы оценить раздельно роль внешних концентраторов и роль самой сварки ( внутренний концентратор) на усталостную прочность сварных соединений титана, были определены пределы выносливости образцов без усиления и накладок, которые перед циклическим нагружением срезались. В этих испытаниях определено снижение циклической прочности только в результате действия структурных или внутренних концентраторов. Как видно из рис. 69, на котором представлены основные результаты работы, предел выносливости таких образцов оказался еш,е более низким, чем у образцов с усилением эффективный коэффициент внутренней концентрации для аргонодуговой и контактной сварки оказался соответственно 1,74 и 3,25. Все образцы этих серий разрушались по шву. Сопоставление усталостной прочности сварных соединений титана с подобными соединениями других металлов (стали, алюминиевые сплавы) показало, что они имеют близкие значения отношений предела усталости сварного соединения и основного металла. Эксперименты показали, что пределы усталости стыковых соединений титановых листов при изгибе, выполненных ручной аргонодуговой сваркой и контактной сваркой, составляют соответственно 77 и 65% от усталостной прочности основного металла причем снижение предела выносливости идет в основном за счет внутренних структурных дефектов сварного шва. [c.150]

Сотовые структуры являются общим видом продукции, использующей непропитанные и пропитанные связующим крафт-бу-маги, различные алюминиевые сплавы, арамидные бумаги, стеклопластики на основе различных видов тканей и связующих. В меньших количествах для этих целей используются титановые и стальные листы. Виды ячеистых структур на основе адгезионно соединенных полос тонкого материала показаны на рис. 21.3. Существуют два основных процесса производства сотовых структур [c.339]

СО стенками переменной толщины из алюминиевых, медных, молибденовых и титановых сплавов, углеродистых и коррозионно-стойких сталей и других материалов. Процесс деформирования может протекать без изменения и с изменением толщины стенки. При этих процессах деформируются заготовки толщиной до 75 мм из алюминиевых сплавов и толщиной до 38 - 20 мм из сталей. Заготовками могут быть листы, трубы, отливки, сварные элементы конструкции, штампованные заготовки с предварительной механической обработкой. [c.285]

Образцы из листов титановых и алюминиевых сплавов толщиной 1—3 мм для метода слежения датчиком вихревых токов показаны на рис. 12. [c.105]

Титан, производимый в СССР, обходится не дороже титана, выплавляемого в США. Но стоимость его по отношению к другим металлам со сходными свойствами, применяемым в машиностроении, еще очень высока. Так, титановые листы примерно в 100 раз дороже стальных, в 10 раз дороже алюминиевых и примерно в 4—10 раз дороже нержавеющей стали. [c.78]

Сила с в а р о ч н о г о т о к а /св зависит от толщины свариваемого металла. Для сварки деталей из низкоуглеродистых сталей на машинах переменного тока среднее значение сварочного тока получают из опытной формулы /с1=6500-6, где —толщина одного листа в мм. Плотность тока =/св/5э с увеличением толщины деталей уменьшается. При сварке на мягких режимах /=80—160 А/мм на жестких — /=200—500 А/мм при сварке алюминиевых и титановых сплавов на конденсаторных машинах на жестких режимах /=3000 А/мм [c.129]

При сварке в невесомости алюминиевых и титановых сплавов, а также нержавеющих сталей концентрированным источником нагрева мощностью до 1,2 кВт сварочная ванна объемом 0,05— 0,07 см совершенно устойчива и стабильно образует сварной шов как в вакууме, так и в атмосфере аргона. Это позволяет надежно вьшолнять в невесомости сварку перечисленных металлов при толщине листов до 3 мм. При электроннолучевой резке этих металлов в невесомости выплавляемый из полости реза металл силой поверхностного натяжения удерживается на кромках реза и кристаллизуется в виде валика или капель. [c.688]

ЗОНЫ нагрева, что резко снижает качество и производительность правки. Для устранения этого нежелательного явления применяют дополнительную проковку нагретого места на гладилке с тем, чтобы осадить лист на плоскость. После остывания лист натягивается на каркасе и избавляется от имевшейся потери устойчивости. Стальные конструкции правят нагревом пламенем, доводя металл в зонах нагрева до температуры 600—800° С. В случае правки конструкций из титановых и алюминиевых сплавов укладывают холостые валики. [c.78]

Экспериментально доказано, что хорошим мероприятием против коробления тонкостенных конструкций и, в частности, потери устойчивости является обкатка соединений роликами на специальных установках. Обкаткой могут устраняться коробления тонкостенных плоских элементов, сваренных из отдельных листов и полос, а также тонкостенных цилиндрических конструкций, имеющих кольцевые швы. Наиболее хорошие результаты получаются при обкатке конструкций из пластических материалов аустенитной стали, алюминиевых и титановых сплавов и др. Обкатка конструкций может производиться после сварки. В этом случае она устраняет коробления, вызванные сваркой. Обкатку элементов возможно производить и до сварки. Регулированием режима обкатки элементов можно достигнуть того, что она будет вызывать пластические деформации, приблизительно равные по величине и обратные по знаку тем деформациям, которые создаются вследствие усадки сварных швов. Поэтому конструкция после предварительной обкатки и последующей сварки приобретает требуемую геометрическую форму. На фиг. 80, в даны значения прогибов тонкостенной конструкции после сварки и остаточные прогибы после сварки и обкатки [45]. Экспериментально показано, что обкатка конструкций при больших давлениях не только устраняет остаточные деформации, но и вызывает наклеп соединений, способствует повышению их прочности. Особенно хорошие результаты получаются при обкатке тонколистовых соединений алюминиевых сплавов. [c.168]

За последние годы точечно-сварные конструкции стали создавать из биметаллических листов и профилей. Биметалл, в частности, создается из алюминиевых сплавов с титановой прокладкой. На рис. 4.23, а показана схема биметаллического точечно-сварного соединения. Структура его несколько своеобразна. Как видно, в расплавленном ядре алюминиевого сплава полностью сохраняется нетронутой титановая прослойка (рис. 4.23, а). С помощью рис. 4.23, б можно рассмотреть электротепловой баланс всей многослойной системы. Как было показано ранее, для зоны контакта исследовалась формула (1.39) [c.198]

Все зависит от соотношения толщин. Практически делают Аа1 Следовательно, титановый источник теплоты даже при одной прослойке оказывается по крайней мере в 3 раза более интенсивным, чем источник теплоты свариваемого контакта. В связи с этим становится понятной структура сварного соединения, характеризуемая тем,что алюминиевый сплав доводится до точки плавления за пределом титановой прослойки, близко подходя к плоскости контакта электрод— деталь. Имея в виду изложенные соображения для сварки биметаллических листов рассматриваемого типа, технологический критерий подобия по формулам (1.47) и (2.84) приходится записывать в следующем виде [c.199]

Изучались алюминиевые, титановые, никелевые сплавы и нержавеющие стали. Отливки из алюминиевого сплава А-356 (стержни размерами 380x51 X Хб мм) закаливали в воде от температуры 811 К (выдержка 10 ч) и подвергали старению 16 ч при комнатной температуре и при 427 К 4 ч. Сплавы 6061-Т6 и 7075-Т6 были исследованы в виде листов толщиной 6 мм. Листы из нержавеющей стали 347 испытывали в го-чекатаном состоянии с последующим отжигом и травлением. Нержавеющая сталь 410 закаливалась в масле от температуры 1255 К и отпускалась при 839 К. Нержавеющую сталь А-286 в виде горячекатаных и травленых плит закаливали на воздухе от 1255 К (выдержка 1,5 ч) и старили при 1005 К в течение 16 ч. Титановый сплав имел очень низкое содержание примесей. Его испытывали после горячей прокатки н отжига. Образцы сплава Hastelloy С вырезали из листа толщиной 6 мм и испытывали после обработки на твердый раствор в соответствии с AMS-5530-С. Холоднокатаный и травленый лист толщиной 6 мм из сплава In onel Х-750 был состарен при 977 К в течение 20 ч с последующим охлаждением на воздухе. Образцы из сплава D-979 вырезали из штамповок для дисков турбины. В табл. 1 приведены механические свойства этих материалов при комнатной температуре. [c.93]

Осевое растяжение примейяется для оценки кинетики разрушения, определения критической длины трещины и коэффициента интенсивности напряжений при плоском напряженном состоянии листов алюминиевых сплавов-толщиной 1—3 мм (с использованием дефектоскопа ДНМ- 115), титановых сплавов и немагнитных сталей той же толщины (с использованием дефектоскопа ДНМ-500) с помощью метода слежения, ферромагнитных материалов толщиной 0,1—15 мм —с помощью феррографии. [c.104]

Контроль листового проката. В настоящее время на ряде металлургических заводов для контроля толстолистового проката, в том числе двухслойного, а также плоских изделий, листов и плит из титановых и алюминиевых сплавов применяют установки типа Дуэт (разработки ЛЭТИ им. В. И. Ульянова-Ленина) взамен ранее применявшихся установок типа УЗУЛ. Это обусловлено тем, что установки типа УЗУЛ, построенные на использовании теневого метода, позволяют выявлять дефекты, отражающая способность которых эквивалентна отражающей способности диска диаметром 8. .. 10 мм, тогда как установки типа Дуэт , в которых реализован эхо-сквозной метод, имеют эквивалентную чувствительность, равную 2,5. .. 4,0 мм. В установках Дуэт также предусмотрена возможность работы только по тени для более уверенного обнаружения приповерхностных дефектов при контроле листов толщиной 20 мм и менее. При этом общая структура установок Дуэт такая же, как и установок УЗУЛ. Обе установки имеют стационарные многоканальные иммерсионные акустические системы в жестких механически прочных корпусах, относительно далеко отстоящих от контролируемых изделий. [c.378]

Верхняя обшивка. Выбран композиционный материал бор — алюминий (В—А1) ввиду высоких показателей прочности при сжатии и удельного модуля сдвига, особенно при температурах 150—200° С. Материал получен диффузионной сваркой монослоев, содерН ащих борные волокна диаметром 140 мкм (47% по объему) в матрице из алюминиевого сплава 6061 и приварен к титановым закоицовкам корня (комля) для передачи нагрузок. Обшивка представляет собой трехслойную конструкцию с листами из бор-алюминия и алюминиевым заполнителем. Внутренняя поверхность выполнена плоской с тем, чтобы упростить проблему крепления. Принятая ориентация волокон 0 45 - с добавлением слоев, ориептгт-рованных под углом 90°, для локального усиления болтовых соединений при наложении действующих по хорде усилий от закрылков и предкрылков. Для крепления листов внешней облицовки к титану необходимы трехступенчатые соединения (см. рис. 13). Вследствие меньших действующих нагрузок для крепления внутренних листов требуется только двухступенчатое соединение. Нагрузка в соединениях по внешней поверхности составляет 3567 кгс/см. Для расчета отверстий болтовых соединений был использован зкспериментальпо определенный коэффициент концентрации напряжений. Отверстие для отбора проб топлива диаметром 76 мм усилено дополнительными слоями, ориентированными в направлениях 0 и 45°. [c.151]

Сущность и техника сварки электрозаклепками. Сварная точка образуется за счет теплоты неподвижной дуги, обеспечивающей сквозное проплавление верхнего листа и сквозное или частичное проплавление нижнего. В зону дуги и сварочной ванны подают защитные газы или их смеси. В отличие от контактной дуговая сварка возможна при одностороннем подходе к месту соединения, что не ограничивает размеры изделия. Сварка электрозаклепок возможна вольфрамовым электродом на углеродистых, коррозионно-стойких сталях и титановых сплавах. Из-за недостаточной очистки поверхности алюминиевых сплавов катодным распылением их сварка этим способом затруднена. [c.140]

Главными функциями несущих облицовочных материалов (листов) для Сандвичевых конструкций являются обеспечение их жесткости относительно изгиба и сдвига в плоскости пластин, а также передача нагрузок в той же плоскости. В самолетостроении чаще всего используются стекловолокнистые препреги, пре-преги на основе углеродных волокон (тканей или однонаправлеи-ных материалов), алюминиевые сплавы марок 2024 и 7075, титановые или стальные листы. Зачастую возможность использования того или иного материала диктуется ценой на него, и конструкторские разработки могут меняться в зависимости от стоимости исходных материалов. [c.333]

Герметизированный фюзеляж самолета круглого поперечного сечения имеет монококовую ко струкцию с часторасположенными шпангоутами и стрингерами (рис. 36). Обшивка фюзеляжа состоит. из тонких листов. Монолитные панели для обшивки фюзелажа не применяются. Максимальный размер обшивок 10,2X2,3 м. Силовые шпангоуты изготовлены из кованых или катаных профилей из алюминиевого сплава. Шпангоут, воспринимающий нагрузки со стыковочного узла по заднему лонжерону крыла, выполнен из титанового сплава. В нижней части фюзеляжа проходит килевая балка, свариваемая з двух частей. [c.78]

Применяются листы из алюминиевых сплавов 2024-ТЗ и 7075-Т76 толщиной 0,38,.. 2,5 мм. Панели склеиваются из двух-пяти слоев листового материала. С внутренней стороны панелей приклеиваются усиливающие полосы из титанового сплава TI6A1—4V, толщина полос от 0,38 до 0,91 мм. [c.94]

Главным силовым элементом камеры сгорания РДТТ является ее корпус. Он представляет собой в большинстве случаев цилиндрическую оболочку (обечайку). В некоторых случаях он может быть сферической формы (рис. 5.7). Корпус выполняется литьем, штамповкой из листа и соединяется сваркой либо изготовляется с помощью намотки из стеклопластика. Материалом для металлических корпусов обычно служат малоуглеродистые и легированные стали, титановые, алюминиевые, магниевые сплавы. [c.126]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...