Карбид стали

Отпуск Малая диффузионная подвижность атомов легирующих элементов влияет на процессы, протекающие в закаленных сталях при отпуске За счет образования легированных карбидов стали имеют повышенную твердость и прочность, чем углеродистые стали. [c.91]

Содержание углерода в карбидо-стали,% [c.121]

Водород способен взаимодействовать не только с окислами, но и с углеродом, входящим, например, в карбиды стали, с образованием летучих соединений СН4 [c.137]

Эти данные получены при исследовании электролитически выделенных карбидов стали с содержанием 1,3—6,6% Сг и 0,15— 0,8% С [38]. [c.38]

Основной металл, не подвергавшийся термическому влиянию сварки феррит и мелкие карбиды. Сталь отожжена не полностью. 200 1, (9) табл. 2.4. [c.47]

После полного цикла термообработки (нормализации с отпуском) в карбидах стали содержится примерно 55. .. 65 % V, 20. .. 30 % Мо и 10. .. 20 % Сг, а их суммарное количество в карбидах составляет около 25 %. При последующей эксплуатации в условиях ползучести за счет обеднения твердого раствора в течение наработки 1,5 10 ч при температуре 545 °С суммарное количество r+Mo+V в карбидах возрастает до 45 % [9], а предельно допустимое их суммарное содержание в карбидах ограничивается количеством 60 %. [c.23]

Большое распространение получили стали марок ХВГ и 9ХС. Из них изготовляют круглые плашки, метчики, сверла и другой инструмент. Сталь ХВГ хорошо прокаливается и мало деформируется. Сталь 9ХС наряду с хорошей прокаливаемостью отличается и большей устойчивостью при нагреве. Она сохраняет высокую твердость и износоустойчивость при нагреве до температуры 250 С. Благодаря равномерному распределению карбидов сталь 9ХС используют для инструментов с тонкой режущей кромкой. [c.62]

Для устранения литой структуры стали и получения более равномерного распределения карбидов прибегают к многократной проковке стали. Карбидная неоднородность уменьшается с увеличением количества проковок и уменьшением размеров сечения заготовки. Сталь после проката также обладает карбидной неоднородностью, степень которой зависит от размера сечения прутка. Чем меньше сечение прутка, тем большему обжатию он подвергается при прокате, что способствует лучшему раздроблению карбидной сетки. Итак, с точки зрения карбидной неоднородности сталь Р9 имеет преимущества перед сталью Р18. Однако необходимо иметь в виду, что с повышением количества карбидов сталь делается более мелкозернистой, менее чувствительной к перегреву, более прочной. Поэтому, если в стали Р18 карбидная фаза достаточно хорошо раздроблена при помощи ковки, то сталь PIS будет иметь лучшие механические свойства по сравнению со сталью Р9 благодаря своей мелкозернистости. [c.38]

Сложность изготовления и использования карбидов тугоплавких металлов привела к тому, что сами карбиды стали получать с помощью методов порошковой металлургии в виде очень тонкого и мелкого порошка, а изделия из них — путем прессования и последующего спекания при температурах значительно более низких, чем температуры плавления этих веществ. Однако спекание прессованных порошков одних лишь карбидов также не давало эффекта, так как спеченные карбиды оказывались весьма хрупки. Поэтому, как уже отмечалось, в состав [c.173]

При легировании стали карбидообразующими элементами (хромом, ванадием, вольфрамом и др.), как правило, увеличивается содержание углерода в твердом растворе [379, 380], который может существенно влиять на эффект деформационного старения, особенно после малых обжатий. Повышение содержания хрома до 3% увеличивает эффект деформационного старения после малых обжатий (5%) (сравните рис. 75,о.и в). Если деформационное старение происходит в результате блокировки атомами внедрения, находящимися в твердом растворе, то в этом случае (как уже было отмечено при рассмотрении результатов рис. 58) эффект старения будет выше по сравнению с эффектом, вызванным переходом атомов внедрения от карбидов к дислокациям. Поэтому, рассматривая влияние карбидообразующих легирующих элементов, следует учитывать их влияние на прочность связи углерода в карбидах и растворимость углерода в твердом растворе. Сравнение эффекта упрочнения в хромистой и углеродистой сталях показывает (см. рис. 75, а и в), что после 20%-ной деформации эффект низкотемпературного упрочнения становится примерно одинаковым независимо от формы карбидных частиц, а различие проявляется после больших обжатий в зависимости от формы карбидных частиц (см. рис. 75,в). Следовательно, влияние усиления сил связи углерода в карбидах сталей, легированных карбидообразующими элементами, на эффект деформационного старения следует рассматривать после больших обжатий, а карбиды при этом должны иметь глобулярную форму. [c.182]

Механические свойства хромоникелевых нержавеющих сталей аустенитного класса п-ри низких температурах зависят от химического состава стали и стабильности аустенита, определяемой положением точки мартенситного превращения. Эффективность действия ряда элементов на понижение температуры мартенситного превращения увеличивается в следующем порядке 51, Мп, Сг, N1, С, N. При рассмотрении влияния легирующих элементов на превращение аустенита в мартенсит необходимо учитывать только количество хрома и углерода, находящихся в твердом растворе, а не в карбидах. Стали с более стабильным аустенитом имеют и более высокие запасы ударной вязкости. В связи с этим аустенитные хромоникелевые стали типа 18-8 нашли широкое применение в криогенной технике. [c.190]

Сталь ХВГ хорошо прокаливается и мало деформируется, а сталь 9ХС наряду с хорошей прокаливаемостью отличается и большей устойчивостью при нагреве она сохраняет высокую твердость и износостойкость при нагреве до 250°. Благодаря равномерному распределению карбидов сталь 9ХС применяют при изготовлении инструментов с тонкой режушей кромкой. [c.9]

Структура стали после закалки — мартенсит и остаточный аусте-нит, а структура сталей с 0,6%С содержит еще и избыточные карбиды. Стали, содержащие вольфрам и кремний, чувствительны к обезуглероживанию, что требует защиты при нагреве под закалку. Как указывалось, для этих сталей целесообразно проводить изотермическую закалку с выдержкой выше температуры Мп для получения основной бейнитной структуры. Изотермическую закалку проводят для улучшения вязкости, пластичности и уменьшения деформации. После отпуска, который чаще всего выполняют на твердость НЦС 50—52, получается трооститная структура. [c.106]

Рис. 45. Зависимость между общим содержанием титана и количеством титана, связанного с карбидам стали типа 118% Сг и 10 /оК1 после закалки с 1050°С [112]

Рис. 36. Количество избыточных карбидов стали Р18 и Р9 в зависимости от температуры закалки [29]

Присадка 2% никеля к 17%-ным хромистым сталям увеличивает количество аустенита при высоких температурах, а этим самым способствует закалке стали [96]. Для получения более однородной структуры и растворения карбидов сталь следует нагревать до высоких температур. Однако, не при любом содержании хрома и никеля [c.677]

Структура стали после отжига — мелкозернистый сорбитообразный перлит с избыточными карбидами. Сталь не должна иметь выделения эвтектики или карбидной сетки по границам зерен. Карбидная неоднородность (см. фиг. 44) не должна превышать, согласно ГОСТ, балла 4 в прутках диаметром до 40 лг.и, балла 5,5 в прутках диаметром свыше 40 и до 60 мм и балла 7 в прутках диаметром свыше 60 и до 80 мм. [c.870]

Исходные металлы (стали Р18 и 45) перед сваркой находились в состоянии поставки по ГОСТ и имели следующие структуры сталь Р18 — перлит и карбиды, сталь 45 — перлит и феррит. [c.28]

Экстракционная реплика. По сравнению с микрофотографией 414/4 форма карбидов изменилась вследствие продолжительного нагрева при 550° С. Карбиды стали крупнее, особенно у границ зерен. Пластинки, показанные на микрофотографии 414/4, распались на зерна, но еще держатся вместе. [c.89]

Дальнейшее увеличение содержания хрома при малой концентрации углерода приведет к тому, что сталь при любых температурах сохранит ферритную структуру. Такая структура получается и при любой скорости охлаждения. Различие может быть только в относительном количестве выпавших карбидов. [c.263]

В зависимости от скорости охлаждения с температур, лежащих выше линии SE, углерод частично или полностью выделяется из твердого раствора в виде карбидов. Этот процесс оказывает решающее влияние на свойства сталей. При быстром охлаждении (закалке) распад твердого раствора не успевает произойти, и аустепит фиксируется в пересыщенном и неустойчивом состоянии. Количество выпавших карбидов хрома, помимо скорости охлаждения, зависит и от количества углерода в стали. При его содержании меиее 0,02—0,03%, т, е. ниже предела его растворимости в аустените, весь углерод остается в твердом растворе. [c.283]

Структура. Структура стали ЭИ262 аналогична структуре РФ1. Ввиду меньшего количества карбидов сталь ЭИ262 в литом виде имеет значительно более слабо выраженную леде-буритную эвтектику, а в кованом - меньшее количество первичных карбидов. [c.464]

Одновременно со сфероидизацией протекает процесс перехода легирующих элементов, повышаюндих жаропрочность,— молибдена и ванадия, а также хрома из твердого раствора в феррите в карбиды. На рис. 6-2,/ показано изменение содержания молибдена в карбидах сталей 12МХ и 15ХМ в процессе эксплуатации [Л. 92]. При переходе легирующих элементов в карбиды феррит разупрочняется. Наличие хрома в стали затрудняет миграцию молибдена из твердого раствора в карбиды. [c.244]

Испытания на осадку (для выявления хрупкости хромированнога с. юя) показали, что с.>юй, насыщенный хромом, обладает достаточной вязкостью даже в том случае, когда он состоит исключительно из карбидов (сталь У10). [c.370]

Отожженные карбидостали хорошо поддаются механической обработке, при которой рекомендуется применять пониженные скоросгн резания. Для получения деталей сложной конфигурации из карбидо-сталей используют электроимпульсную обработку, при которой сплавы Ti - сталь обрабатьюаются в 3 раза быстрее, чем твердые сплавы на основе карбида вольфрама, а срок службы стандартных медно-графитовых электродов повьпыается в четыре раза. Электроимпульс-ная обработка с проволокой обеспечивает хорошее состояние поверхности карбидостали при скорости резания, лишь минимально превышающей скорости резания, используемой прн обработке инструментальной стали. [c.110]

Наличие в стальной связке сильных карбидообразующих элементов, таких как вольфрам, молибден, хром, задерживает рост зерна аустени-та при нагреве выше критических точек (Ас = 839 °С Ас = 788 °С), что позволяет проводить закалку с повышенных температур. При росте температуры закалки аустенит обогащается легирующими элементами за счет растворения интерметаллидных фаз и карбидных частиц, вследствие чего достигается максимальная прочность при изгибе для карбидо-сталей. С другой стороны,при повьпиении температуры закалки выше 950 °С твердость карбидостали падает вследствие протекания собирательной рекристаллизации и роста содержания остаточного аустенита. Вследствие вьшгеизложенного дня каждого состава карбидостали должна выбираться своя температура закалки (табл. 45). [c.110]

Сталь марки 37ХИзА. Фазовое состояйие — феррнт и карбиды. Сталь почти эвтектоидная. Микроструктура перлит с очень небольшим количеством феррита. Небольшое количество феррита при 0,4% С вызвано тем, что хром и никель смешают точку 5 (диаграммы Ре—Рез С) влево, т. е. уменьшают содержание углерода в эвтектоиде. Микроструктура приведена на рис. 102, б. [c.144]

Многолетний опыт применения нержавеющих хромоникелевых сталей аустенитного класса, содержащих 18% Сг, 9% N1 и 0,1% С показал, что наиболее эффективным методом борьбы с межкристаллитной коррозией является введение в такую сталь добавок титана или ниобия, образующих устойчивые карбиды. Сталь 1Х18Н9Т практически не подвержена межкристаллитной коррозии. Минимальное содержание титана в стали как карбидообразующего элемента должно удовлетворять соотношению %Т1 5(%С—0,03). Стабилизирующими свойствами обладает также ниобий. По этой причине стали 1Х18Н9Т и Х18Н12М2Т не склонны к межкристаллитной коррозии в отличие от других нержавеющих сталей, не содержащих титана или ниобия [31]. [c.82]

На основании накопленных опытных данных можно сделать вывод о необходимости проведения тщательного обследования труб паропроводов при достижении 70%-ного содержания молибдена в карбидах сталей 12МХ и 15ХМ. [c.165]

Вследствие обилия карбидов сталь карбидного класса обладает высокой твердостью, хорошими режуш,ими свойствами и износостойкостью (например, быстрорежушая или высокохромистая инструментальная сталь, см. гл. XV). [c.297]

Сложность изготовления и использования карбидов тугоплавких металлов привела к тому, что сами карбиды стали получать с помощью методов порошковой ме- таллургии в виде очень тонкого и мелкого порошка, а изделия из них — путем прессования и последующего спекания при температурах значительно более низких, чем температура плавления этих веществ. Однако спекание прессованных порошков одних лишь карбидов также не давало, эффекта,, так как спеченные карбиды оказывались весьма хрупкими. Поэтому, как уже отмечалось, в состав твердых сплавов, начали вводить вспомогательный материал — кобальт (более легкоплавкий, чем карбиды), который в процессе спекания расплавляется, растекается между зернами карбида и при охлаждении затвердевает, способствуя образованию прочного сплава. [c.69]

Основным карбидом стали Р18 является карбид типа PeiWi [ 8]. В сталях Р9 и ЭИ347 присутствует также карбид V , причем в большем количестве, чем в стали Р18 [19, 20]. [c.777]

Вследствие небольшого размера частиц карбидов, образовавшихся при отпуске, на микрофотографии 382/1 их рассмотреть нельзя. На снимке реплики выявляются только более крупные частицы в виде небольших стержней (ф. 383/2). На микрофотографии 383/3 показаны карбидные частицы в экстракционной реплике. Они состоят из мелких волокнистых частиц е-карбида и более крупных стержней цементита. После отпуска при 400° С выделившиеся карбиды выросли и на микрофотографии 383/4 видны, как небольшие точки и стержни. Снимок реплики (ф. 383/5) также показывает, что выделившиеся карбиды стали крупнее, чем на микрофотографии 383У2. На снимке экстракционной реплики (ф. 383/6) видно, что более высокая температура отпуска оказывает значительное влияние на форму и размеры выделяющихся карбидов. Цементит образуется в виде стержней или [c.29]

Хром но отношению к кислороду обладает несколько большим сродством, чем железо, и образует окисел СгаО с высокой температурой плавления. Хром также обладает большим сродством к углероду, чем железо, и является карбидообразующим элементом. Он может входить в состав карбидов типа ] емептпт (Fo, Сг)зС и образует карбиды типов СГ7С3 и СггзС [иногда с частичной заменой атомов хрома другими, в частности железа, например (Fe, Сг)2зС(). Карбиды хрома термически более стойкие по срав-иению с карбидом железа, они растворяются медленнее и при более высоких температурах. В связи с этим для гомогенизации твердых растворов Fe—Сг—С требуется более высокая температура (рис. 128) и более длительная выдержка, чем для углеродистых сталей (- 900° С). [c.258]

Высокологпровпниые хромистые стали, находящиеся в феррит-иом состоянии, при температурах выше И50° С обладают склонностью к быстрому росту зерна. Так как в таких сталях обычно присутствует и карбидная фаза, то при быстром нагреве и охлаждении, характерном для условий сварки, растворяющиеся карбиды обогащают углеродом только микрообъемы металла, прилегающие к ним, без общей гомогенизации, в результате чего в этих участках создаются условия протекания в них превращении а у, а при охлаждении — у а. Наиболее вероятны эти процессы вблизи границ зерен. В результате таких процессов [c.261]

Если сталь, в которой не произошло выпадения карбидов и углерод зафиксирован в твердом растворе, медленно нагревать, подвнжг[ость атомов увеличивается. В соответствии с этим увеличивается и способность их к диффузии и восстановлению равновесия в твердом растворе, в котором аустенит зафиксирован в пересыщенном и неустойчивом состоянии, что приводит к образованию и выделению карбидов из пересыщенного твердого раствора. Этот процесс начинается при температуре 400 — 500° С, но вследствие малой скорости диффузии идет медленно с образованием карбидов преимущественно по границам зерен. [c.283]

Титан, ниобий, вольфрам и ванадий — карбидообразователи. Поэтому в стали могут образовываться не только карбиды хрома, но и карбиды этих элементов (Ti , Nb , V ). При определенных содержаниях [Ti С — 0,02) 5 и Nb 10С1 весь свободный, выше предела его растворимости (0,02%), углерод может выделиться не в виде карбидов хрома, а в виде карбидов титана или ниобия. Выпадение карбидов повышает прочностные и понижает пластические свойства сталей. [c.285]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...