Расчет взвешенного слоя

Выше были рассмотрены, в известной степени идеализированные схемы дв,ижения, основанные на предположении, что размеры частиц, составляющих взвешенный слой, одинаковы и в процессе тепловой обработки не изменяются. Практически пылевой слой всегда состоит из частиц разных размеров, а в процессе тепловой обработки размеры и свойства частиц существенно меняются, что значительно усложняет задачу расчета процессов, протекающих во взвешенном слое. Поэтому величины т приходится находить опытным путем. [c.398]

Сор око В. Е., Исследование работы и вопросы расчета контактных аппаратов для окисления сернистого газа во взвешенном слое катализатора, Автореферат канд. дисс., ЛТИ им. Ленсовета, Л., [c.288]

Для расчета коэффициента теплообмена частиц во взвешенном слое можно, следуя рекомендации И. М. Федорова [Л. 170], пользоваться эмпирическими формулами [c.263]

Значения Kg>I,0, принимаемые для плотного слоя, кипящего слоя и погруженного в расплав факела (иногда Kg>, Q следует принимать и для взвешенного слоя), могут устанавливаться расчетом (например, для процесса нагрева в кипящем слое [6]) или на основе анализа практических данных). [c.37]

РАСЧЕТ КАМЕРЫ ОСНОВНОЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ ПРИ ИСПОЛЬЗОВАНИИ ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКОГО ПРИНЦИПА ВЗВЕШЕННОГО СЛОЯ [c.50]

На основании данных этой таблицы, учитывая при этом принятые предельные условия сопоставления, можно заключить, что во взвешенном слое при <2 000 С и rf.M<0,l-10 м передача тепла излучением к частицам материала имеет малое значение и в расчетах ее можно не учитывать. [c.220]

Кроме сокращения продолжительности обработки преимущество осветлителей по сравнению с горизонтальными отстойниками состоит также в том, что они имеют меньшую открытую поверхность, подверженную действию ветра. Теоретический расчет показывает, что производительность осветлителей прямо пропорциональна площади поверхности частиц, обтекаемых восходящим потоком воды. Поэтому площадь поперечного сечения в зоне взвешенного слоя должна быть по возможности наибольшей. Кроме того, в этом слое могут содержаться частицы самого раз- [c.321]

Расчет сушильных аппаратов взвешенного слоя. Уравнение связи материального и теплового (в удельных величинах) балансов имеет следующий вид [c.513]

Основы методик расчета реакторов при использовании теплотехнических принципов плотного фильтруемого и взвешенного слоев приведены в [27]. [c.68]

При ориентировочных расчетах можно использовать средние значения допустимых расчетных скоростей восходящего потока воды в центральной зоне и концентраций осадка во взвешенном слое, приведенные в табл. 4-3. [c.71]

Значение обычно составляет 1—2% Qv л, в некоторых случаях больше 2% (см. пример 4-2). Значение Vш зависит от свойств и концентрации осадка во взвешенном слое и обычно определяется при технологических испытаниях осветлителя. Предельные значения Иш должны быть равны скорости подъема воды в зоне осветления Уз.о, которые могут при расчетах приниматься по данным табл. 4-5 [111- [c.73]

При использовании в качестве характеристики взвешенного слоя массового содержания твердого в пульпе Т, % для расчета скорости стесненного падения частиц предложена [50] формула [c.157]

Расчет осветлителей. Осветлителем называется отстойник, в котором вода, подведенная снизу, проходит через находящийся во взвешенном состоянии слой ранее выпавшего осадка. Осветлители изготовляются двух типов в виде диффузоров с цилиндрической частью и в виде резервуара с распределительными дырчатыми днищами. Скорость восходящего движения воды [c.534]

Расчет величин k производится в предположении, что поле скоростей и турбулентных пульсаций будет таким же, как в потоке без примеси взвешенных частиц. Предполагается, что к внешней границе промежуточного слоя частица подходит со скоростью о, соответствующей 90% пульсационной скорости Основного потока, v = 0,9у, где у — динамическая скорость. [c.261]

Неформовая вулканизация характеризуется передачей теплоты к изделию от теплоносителя, находящегося в жидком или газообразном состоянии, а также в состоянии взвешенных твердых частиц. В такой среде вблизи поверхности изделия формируется тепловой пограничный слой, снижающий эффективность теплоотдачи по сравнению с формовой вулканизацией. При расчете процесса формулируют граничные условия третьего рода, указывая температуру теплоносителя и характерный для него коэффициент теплоотдачи. [c.208]

При регенерации отработанных волокнистых сорбентов достигается концентрирование извлекаемых веществ до 1000 раз. За счет формирования замкнутого цикла расчет на промывку снижается на 95...97 %. При этом затраты на энергию (около 1 кВт ч/м ) и химикаты минимальны. Значительная часть последних (от 50 до 100%) может быть повторно использована. Устойчивость же волокнистых сорбентов обусловливает стабильность режимов фильтрации и неизменность емкости при длительной эксплуатации. При соблюдении правил эксплуатации волокнистый сорбент может работать без замены в течение 5—7 лет. Значительно повышается качество изделий с электрохимическими покрытиями, поскольку слой волокнистого сорбента полностью удаляет из промывных растворов взвешенные вещества, образующие на деталях пятна. [c.718]

Отметим еще одну возможность экономии вычислительных затрат. При расчетах оболочек, между слоями которых нет зазоров, можно пренебречь геометрически нелинейными слагаемыми для всех V/, кроме Уц так как конечные разности вектор-функций К имеют по сравнению с их взвешенной суммой Vi существенно меньший порядок. [c.116]

Количество пыли в воздухе определяется по привесу, получаемому после протягивания определенного объема исследуемого воздуха через взвешенный аллонж, заполненный фильтрующим материалом (стеклянная или минеральная вата). Аллонжи (рис. 147) к отбору воздуха подготовляют следующим образом. В стеклянные аллонжи стандартного размера помещают хлопчатобумажную вату слоем 3—4 см. При этом следят за тем, чтобы вата равномерно заполняла аллонж и в то же время не была туго набита. Одновременно с заполнением аллонжей ватой производится определение и выравнивание сопротивления ватных фильтров с таким расчетом, чтобы разрежение за фильтром при пропускании через него воздуха со скоростью 15 л/мин было 150 мм вод. ст. Это осуществляется с помощью специальной лабораторной установки. [c.216]

При необходимости определения количества выпавших взвешенных веществ, загрязненных сорбатом, площади донных отложений и толщины их слоя расчет следует выполнять по формулам (5.23), [c.209]

При нагреве сыпучих материалов, происходящих в результате фильтрации раскаленных газов, величина поверхности нагрева практически неопределима, поэтому для расчета теплообмена приходится пользоваться объемным коэффициентом теплопередачи (а , ккал1м час град). В слоевых печах, где слои излучающего газа очень топки, а кладка как посредник в теплопередаче отсутствует, теплопередачи лучеиспусканием и конвекцией соизмеримы по величине в очень широком диапазоне температур и разделить их крайне трудно. В связи с этим внешний теплообмен при слоевом процессе допустимо рассматривать как третий самостоятельный режим, а теплопередачу радиацией и конвекцией не отделять друг от друга. В зависимости от характера слоевого процесса можно различать три разновидности слоевого режима 1) в плотном слое, 2) в кипящем слое и 3) во взвешенном слое. [c.189]

Сороко В. Е. и др., К расчету минимального гидравлического сопротивления газораспределительной решетки аппаратов со взвешенным слоем, Изв, вузов, Химия и химическая технология , т. 8, 1965, № 4. [c.288]

Значительные трудности представляет расчет относительной скорости частиц, которая изменяется на участке разгона от начальной, обычно близкой к скорости потока среды, до равновесной скорости свободного витания. Дополнительные трудности возникают при расчете теплообмена в полидисперсных взвешенных слоях. В практических методах расчета тепло- и массообмена во взвешенном слое идут поэтому на различные упрощения. Изложение подобных упрощенных методов расчета можно найти, например, в работах И. М. Федорова [Л.. 170], И. Л. Любошица (Л. 763], Т. Ф. Таганцевой [Л. 84]. [c.264]

Анализ уравнения (10.25) показывает, что при кондиционировании вод с однородной взвесью подобие процессов во взвешенном слое сохраняется только для различных режимов обработки воды одинакового качества. Равным значениям размерного комплекса (10.20) отвечает одинаковый эффект водообра-ботки. Этот вывод имеет важное значение для расчета и проектирования осветлителей со взвешенным осадком, так как позволяет в каждом случае адекватно заданному эффекту осветления воды назначать расчетную скорость восходящего потока и толщину слоя взвешенного осадка с учетом физико-химических свойств исходной воды и взвеси. С этой целью в лабораторных условиях на модели осветлителя при определенном режиме его работы получают экспериментальную кривую зависимости i/ o==/(x), называемую кривой осветления. Затем по заданному эффекту осветления p J o с помощью кривой определяют необходимую толщину слоя взвешенного осадка х соответствующую этому эффекту осветления воды на модели. Перерасчет результатов, полученных на модели для проектирования натурного сооружения, в соответствии с выводами о подобии процессов производится по формуле [c.201]

В классифицирующих и обогатительных аппаратах стесненное падение частиц происходит в потоке движущейся в определенном направлении жидкости, ограниченной стенками аппарата. Вследствие воздействия турбулентных вихрей, срывающихся со стенок, в аппарате происходит перемешивание частиц как в продольном, так и в поперечном направлениях, аналогичное диффузионному. Кроме того, распределение скоростей жидкости неравномерно по сечению сосуда у стенок они меньше, а в центре — больше. Благодаря неравномерности скоростей потока по сечению камеры и поперечному перемешиванию скорости частиц относительно стенок аппарата различны. Во взвешенном слое в центре потока они напран-лены вверх, у стенок — вниз. Возникающее вследствие этого циркуляционное движение частиц существенно усложняет расчеты классификаторов и обогатительных гравитацион-, ных аппаратов. В связи с этнм получает развитие направление, рассматривающее процессы классификации и гравитационного обогащения как вероятностные [12, 46, 89]. [c.156]

Приведенные результаты послужили основой для последующих исследований, целью которых явилась количественная оценка испаряющейся доли трехслойного покрытия в процессе последовательного наплавления первого, второго и третьего слоя на подложку из сплава ниобия. Для этого на предварительно обезжиренную поверхность взвешенного образца размером 10x12x2 мм наносился слой шликера и определялся вес покрытия до наплавления и после. На основании полученных результатов проводился расчет уносимой доли покрытия от его общего веса. Опыт проводился на четырех партиях образцов, каждая из которых наплавлялась в диапазоне температур 1400—1800° С с интервалом 50° С и временем наплавления 0.5, 1, 1.5, 3 мин. Таким образом были получены четыре группы кривых, характеризующих послойно процент уносимой доли трехслойного покрытия. [c.149]

Кудряшов Л. И., Уточнение расчетов коэффициента теплообмена между газом и взвешенными частицами прнменепнем метода теплового пограничного слоя, Иэв. АН СССР, ОТН , 1949, № 11. [c.430]

Для расчета локальной (в данном сечении слоя) величины Оизл крупных взвешенных частиц ири высокой степени черноты газовой среды можно рекомендовать следующее уравнение [c.222]

В России фундаментальные исследования по разработке теории процесса, методов расчета и конструированию осветлителей со слоем взвешенного осадка выполнены Е. Ф. Кургаевым, Е. Н. Тетеркиным, а в Чехии и Болгарии —И. Мацкрле и Т. Пейчевым. [c.188]

Высоту слоя взвешенного осадка назначают 2. .. 2,5 м, потерю напора в нем определяют из расчета 1. . . 2 см на 1 м его высоты, а высоту зоны осветления 2. . . 2,5 м. Угол между наклонными стенками нижней части зоны взвешенного осадка принимают 60... 70°. Низ осадкоприемных окон или кромку осадкоотводящих труб располагают на 1...1,5 м выше перехода наклонных стенок зоны взвешенного осадка в вертикальные. Высота стенок должна на 0,3 м превышать расчетный уровень воды в нем. Расстояние между сборными желобами с треугольными водосливами или перфорированными трубами в зоне осветления принимают не более 3 м. Для круглых в плане осветлителей диаметром до 4 м устраивают только перифе-эийный желоб, а при большем диаметре добавляют радиальные при диаметре аппарата 4...6 м — 4...6 радиальных желобов, [c.210]

Конструкции микрофильтров для доочистки сточных вод аналогичны барабанным ситам, рассмотренным в разделе 7. Процесс фильтрования биологически очищенной воды (извлечение частиц активного ила и накопление их в фильтруюш ей загрузке) близок к процессам, характерным для фильтров систем водоснабжения. Особенность доочистки сточных вод на фильтрах заключается в способности взвешенных частиц ила агломерироваться на поверхности загрузки и вызывать сильную кольматацию ее с образованием слоя осадка в верхнем фильт-руюш ем слое. Учитывая это обстоятельство, разработаны конструкции фильтров повышенной грязеемкости с восходящим потоком и водовоздушной промывкой, загруженных щебнем крупностью 6,0... 15,0 мм, аэрируемых керамзитовых, каркасно-засыпных, пенополиуретановых и других фильтров, расчет и проектирование которых ведется в соответствии со СНиП 2.04.02—84. [c.658]

Перед очисткой воду отстаивают в пруду. В отстоявшуюся воду добавляют фосфаты для стабилизации и формальдегид для предотврашения роста бактерий и водорослей. Для образования тонкого фильтрующего слоя в воду добавляют диатомит из расчета 487 г/ж2 фильтрующей поверхности. В поступающую на фильтр воду непрерывно добавляют около 8 мг/л диатомита. Фильтрация воды начинается при сопротивлении фильтра 0,7 ати. В процессе фильтрации сопротивление фильтра возрастает и при увеличении его до 2,1 ати производится промывка фильтра обратным потоком чистой воды. Продолжительность работы фильтра равна примерно 10 суткам при содержании в воде около 25 мг/л взвешенных частиц. Производительность изменяется в пределах 2,5 — [c.55]

Отстойные бассейны конструируют с таким расчетом, чтобы продолжительность прохождения через них воды была достаточ--ной для завершения процессов коагуляции и осаждения. Если это--го не предусмотреть, то фильтры будут перегружены и не дадут проектной производительности. В настоящее время распростране--но применение отстойных бассейнов как для коагулирования, так и для отстаивания. Эти сооружения позволяют производить эф--фектнвное удаление из воды скоагулироваппых твердых взвешенных частиц при минимальном объеме сооружений. При проектировании отстойного бассейна следует учитывать проницаемость верхнего слоя почвы. Для предотвращения потерь воды стенки и дно бассейна покрываются асфальтом, бетоном или другими изолирующими материалами. [c.111]

Формула (53) по структуре совпадает с формулой Г. Г. Первова [11], которая им рекомендована для расчета осветлителей в схемах осветления и обесцвечивания поверхностных вод, т. е, для суспензии скоагулированных примесей. С помощью формулы (53) и результатов исследований на модели можно определить высоту слоя взвешенного осадка и скорость восходящего потока воды в зоне осадка в производственной установке для получения одного и того же эффекта обезжелезивания воды, как и на модели. Для одной и той же исходной воды из формулы (53) имеем [c.100]

Для расчета размеров отстойников можно пользоваться способом, предложенным канд. техн. наук Л. Б. Эрлихом в 1938 г. [14] и излагаемым ниже с некоторыми изменениями. В основе этого способа лежит условие, чтобы за время протекания жидкости через отстойник все взвешенные в ней частицы, в том числе и находящиеся в самом верхнем ее слое, успели выпасть в осадок. В таком случае получатся следующие расчетные формулы [c.736]

Шахтные печи нашли применение не только в черной металлургии, но и в цветной—шахтные печи используют для выплавки полупродуктов меди, никеля, свинца и других цветных металлов. Эти печи работают на каменноугольном коксе, коксике и антраците в колошниковых газах содержится до 14—16% СО, значительное количество сернистого ангидрида (до 4—5%)) и много технологического уноса—взвешенная в газах рудная пыль и окислы металла. Температура колошниковых газов составляет 300—450° С. Дутье воздуха подводят под давлением 0,1—0,3 ат. Многие печи работают без подогрева воздуха. В сущности мероприятия по улучшению работы шахтных (ватержакетных) печей остаются теми же. Работа на подогретом дутье до 800° С и выше является одним из важнейших мероприятий улучшения работы печей. Этот вопрос более подробно освещен в гл. II. Наиболее целесообразным является устройство автономного подогрева воздуха в регенеративных воздухоподогревателях с кипящим слоем промежуточного теплоносителя или в воздухоподогревателях типа газовзвесь с отоплением природным газом или мазутом. Мазут применяют при условии бездымного сгорания, которое обеспечивают при помощи специальных мер (см. гл. VI). Пример расчета воздухоподогреваталя с кипящим слоем промежуточного теплоносителя приведен на с. 135. Другим решением повышения эффективности является применение кислорода для обогащения воздушного [c.118]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...