Инжекция

Влияние абляции на теплоотдачу к произвольному осесимметричному телу исследовалось в работе [775] с учетом инжекции массы (газа) и приближенной оценкой излучения от горячего слоя газа. Процессы, характерные для материалов типа тефлона, с учетом теплообмена и химической реакции исследовались Саттоном [772, 773]. Саттон исследовал также пиролиз армированных пластиков и нашел, что феноменологические характеристики существенно зависят от времени и степени нагрева [774]. Теплозащита с использованием массообмена рассмотрена в работе Ска- ла [681]. [c.371]

Параметры одного из возможных типов ускорителя электронов на 300 МэВ таковы амплитудное значение индукции 10 000 Гс, конечный радиус орбиты 100 см, частота 48 МГц, энергия инжекции 300 кВ, начальный радиус орбиты 78 см. Поскольку при ускорении в этом случае радиус расширяется на 22 см, магнитное поле должно захватывать только кольцо этой ширины — разумеется, с некоторой добавочной шириной для правильного формирования [c.412]

В полупроводниковых лазерах наиболее распространенным методом создания инверсной населенности является инжекция неравновесных носителей заряда через р-/г-переход. Электронно-дырочный переход (р-п) — это переходная область, с одной стороны которой полупроводник имеет дырочную (р) проводимость, а с другой — электронную п). Необходимо отметить, что речь идет об одном образце, а не о контакте между двумя образцами р- и rt-типа. [c.317]

Антимиров М.Я.О совпадении интегральной величины тепловых потерь в линейном и радиальном случаях тепловой инжекции. - Изв.вузов. "Нефть и газ", 1965, № 9. [c.178]

Об ОДНОМ методе расчета двухмерного температурного поля при инжекции теплоносителя. - Изв. АН СССР, сер. "Механика жид -кости и газа", 1969, № 5. [c.180]

Необходимы исследования, связанные с совершенствованием серийно выпускаемых контактно-сепарационных элементов, в связи с появлением новых конструктивных узлов и деталей (комбинированный завихритель, трубка инжекции жидкости, вытеснитель), поскольку они в совокупности дополняют другие и на их основе можно сделать практические выводы о характере потока и эффективности работы элемента в целом. [c.282]

Для создания инверсии в полупроводниках используют четыре типа возбуждения инжекцию носителей заряда, электронную накачку, ударную ионизацию (лавинный пробой) и оптическую накачку. Наибольшую эффективность имеют два первых типа накачки, которые и получили самое широкое распространение. [c.946]

Для того чтобы ширина активной области лазера была сравнима с толщиной гетероперехода или не силь но превышала ее, применяют ограничение носителей и излучения в плоскости гетероперехода. Лазеры такой конфигурации называют полосковыми. В простейшем полосковом лазере инжекция носителей заряда производится через полосковый контакт при этом осуществляется только электронное ограничение. В более сложных структурах боковому ограничению подвергаются и распределение носителей, и излучение лазера. Методы ограничения носителей сходны с темн, которые применяются для ограничения носителей и излучения в направлении, перпендикулярном плоскости лазера, т. е. р—п- [c.947]

Наличие поперечной составляющей скорости на внешней границе струи приводит к подсасыванию (инжекции) жидкости в поле течения струи, благодаря чему ее расход возрастает вниз по течению. [c.385]

Наличие поперечной составляющей скорости на внешней границе струи согласно (9-42) приводит к подсасыванию (инжекции) жидкости в поле течения струи, благодаря чему ее расход возрастает вниз по течению. Наряду с решением (9-42) существуют другие зависимости для описания поля скоростей плоской турбулентной струи. Весьма удобная формула для продольной составляющей скорости получается, если ее профиль аппроксимировать полиномом [c.423]

Достаточно эффективным является управление величиной тяги путем симметричной инжекции газа в сверхзвуковую [c.304]

Для определения тяговых характеристик при такой инжекции необходимо знать значения этих характеристик для основного сопла в пустоте без инжекции. В этих целях рассчитывается поле скоростей в сверхзвуковой части сопла, определяются тяга Р, соответствующий ей безразмерный коэффициент тяги [c.304]

Рис. 4.1.2. Сопло с инжекцией газа

Исходя из допущения об отсутствии турбулентного смешения основного и инжектируемого потоков, постоянных по величине потерь в сопле и статического давления в его выходном сечении (последнее имеет место при достаточно большом удалении отверстий инжекции от критического сечения), определяют относительную площадь поперечного сечения каждого потока и соответствующие значения силы тяги. Полная тяга равна сумме этих значений. Согласно сказанному, полный единичный импульс [c.305]

Далее подсчитываем коэффициент тяги, обусловленный инжекцией, = [2/( у -Е 1)] /< - > (Ху, -Е АЕд ), (4.1.29) [c.306]

По формуле (4.1.14) находим С р , предварительно определив % а по значению газодинамической функции р(Х д) = 1/е [см. (4.1.28)1, а затем подсчитываем единичные импульсы Jl (4.1.22) и J v (4.1.23) по значению J y определяем тягу с учетом инжекции (4.1.26). [c.306]

Пример 4.1.2. Определить тяговую характеристику управляющего двигателя с учетом инжекции при следующих данных число Маха в выходном сечении сопла Мд = = 3,53 диаметр сопла 1 = 10 см рабочее тело двигателя и инжектируемое вещество — воздух [к = к1= 1,4 Р — RJ= 287 Дж/(кг-град) То = Тоу= 300 К] углы поворота потока на выходе из сопла и отверстий для вдува соответственно = 4,5° Ру = = 6° давление в камере двигателя ро = 40 кгс/см (3,92-10 Па) общая площадь отверстий для инжекции 5у = 0,259 см , относительный расход вдуваемого газа [c.309]

Коэффициент для сопла при истечении в вакуум т)д = с/с ду = 427/429 = 0,905 ему соответствует согласно (4.1.22) единичный импульс основного сопла 1= 429-1,62х ХО,995-0,997/9,81= 70,3 с. Что касается суммарного единичного импульса управляющего двигателя с инжекцией, то в соответствии с (4.1.23) [c.310]

Са и /Сз — константы, определяемые по опытным данным Fj — коэффициент тяги, создаваемой за счет инжекции газа в насадок. [c.321]

Рис. 4.9.4. Схема расположения отверстия инжекции в сопле

Важным фактором, определяющим величину управляющего усилия, является расположение отверстия инжекции. Продвигая его от входного [c.342]

Рис. 4.9.5. Схема работы сопла в случае инжекции

При исследовании величины, направления и точки приложения управляющего усилия, обусловленного инжекцией в сверхзвуковую часть сопла, одной из основных задач является определение радиуса скачка уплотнения возникающего перед отверстием. Наряду с (4.9.19) можно использовать также полуэмпирическую зависимость [c.346]

Для определения расхода вдуваемого воздуха через прямоугольную щель можно использовать приближенную методику, основанную на предположении, что давление за косым скачком уплотнения АВ (рз на рис. 4.10.2) распространяется в область выходного сечения отверстия для инжекции. Одновременно принимается, что критическое сечение вдуваемой [c.349]

По мере увеличения интенсивности инжекции головная ударная волна располагалась все дальше от обтекаемой поверхности. Такое явление наблюдалось уже при малых значениях интенсивности [(дР)вд <0,2]. При этом ударная волна, находясь на большем удалении от тела, имела меньшую кривизну. [c.412]

Так, при сварке медных сплавов, и особенно латуней, применяют флюс, представляющий собой азеотропный раствор триметил-бората В(ОСНз)зв метаноле СН3ОН. Эта легколетучая жидкость подается в пламя горелки инжекцией вместе с ацетиленом и, сгорая, образует В2О3, который закрывает тонкой жидкой пленкой зеркало сварочной ванны, извлекает из нее оксиды меди и замедляет испарение цинка. Можно применять и твердые флюсы, нанося их на кромки свариваемого металла. Такие флюсы содержат бораты, фосфаты и галиды щелочных металлов. [c.384]

Необходимое напряжение на ускоряющих электродах зависит от скорости изменения магнитного поля. Если магнит возбуждается за 60 циклов, то амплитудное значение величины ( lf)dEoldt составляет 2300 В. (Бетатронный член, содержащий dF jdt, составляет примерно 1/5 этой величины, и им можно пренебречь.) Если положить V = 10 000 В, наибольший сдвиг фазы будет 13°. Число оборотов на одно колебание фазы будет колебаться в процессе ускорения в пределах от 22 до 440. Относительное изменение Ео за один период колебания фазы составляет 6,3% во время инжекции, с последующим уменьшением. Таким образом, остается в силе предположение о медленном изменении за период, сделанное при выводе уравнений. Потеря энергии на излучение рассматривается в следующем письме в редакцию, в котором показано, что в данном случае она несущественна. [c.413]

Количество рециркулируемой в элементе жидкости измеряли следующим образом. В элементе 5 устанавливали определенный расход воздуха, создаваемый вентилятором, перекрывали вентилем 2, открывали вентиль /2 и подавали жидкость до заданного уровня Н. После этого начинался процесс инжекции жидкости, характерный для данной скорости газа в элементе и уровня Н, причем подачу воды регулировали таким образом, чтобы при установивхпейся скорости высота столба жидкости Н в секции 9 (имитирующей полотно тарелки) поддерживалась постоянно на одном уровне. Затем открывали вентиль 2 и фиксировали время начала процесса накопления отсепарированной из секции 7 жидкости в мерную емкость при установившейся подаче. При определенном объеме жидкости (9 л) фиксировали время окончания процесса накопления. [c.288]

Здесь И — инжекция, Э — электронный ческая накачка, П — пробой. [c.946]

Рассмотрим влияние различных факторов на величину бокового управляющего усилия. Эксперименты показывают, что угол наклона оси отвер-ствия инжекции ау = п/2+Рсп+е (рис. 4.9.4) существенно влияет на величину Ру. Для получения ее наибольшего значения при > 1 принимают ау л (3/4)п. С ростом ау удлиняется передняя зона отрыва, растет среднее давление в ней, так как точка отрыва смещается вверх по потоку в область ббльщих давлений. Управляющее усилие при этом увеличивается. Вместе с тем становится больше и угол е, что уменьшает реактивную составляющую управляющего усилия. Кроме того, смещение передней границы застойной зоны к критическому сечению сопла приводит к повыщенному азимутальному (поперечному) расширению возмущенной области. Участки [c.341]

Можно предполагать, что наибольшего значения боковая сила, возникающая от перераспределения давления по внутренним стенкам сопла при инжекции, достигает тогда, когда в выходном сечении сопла скачок уплотнения попадает в точки пересечения ьнутренней поверхности сопла и меридиональной плоскости, перпендикулярной плоскости, проходящей через ось сопла и отверстие (точки и на рис. 4.9.5). Соответствующее этому оптимальное значение радиуса скачка уплотнения в выходном сечении сопла [c.347]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...