Расчет инжекции

Об ОДНОМ методе расчета двухмерного температурного поля при инжекции теплоносителя. - Изв. АН СССР, сер. "Механика жид -кости и газа", 1969, № 5. [c.180]

Предварительный расчет коэфф циента инжекции может быть прои веден по формулам или номограмм По номограмме коэффициент инже ции определяется в зависимости с [c.58]

Для исследования вопросов инжекции и проверки результатов расчетов была построена модель протонного кольцевого ускорителя. К этой модели разработаны источник протонов на 100 кеУ, вакуумная камера, высокочастотный генератор с переменной частотой и другие вспомогательные устройства. [c.669]

Точное вычисление коэффициента инжекции очень сложно [Л. 10-1], поэтому ири практических расчетах допустимо пользоваться диаграммами ВТИ для определения коэффициента инжекции [Л. 5-5]. [c.197]

Для проверки этого предположения было бы желательно провести расчет плотности тока инжекции в исследованных диэлектриках и сравнить рассчитанное значение / с наблюдаемым экспериментально. Согласно теории, величина тока инжекции зависит от характера контакта электрода с диэлектриком, от концентрации электронных ловушек в диэлектрике. К сожалению, для титаносодержащих диэлектриков эти факторы оценить трудно. Поэтому в качестве первого шага рассчитаем максимально возможный ток инжекции, который имеет место в диэлектрике без ловушек и при таком контакте диэлектрика с электродами, который обеспечивает максимальную мощность инжекции. [c.172]

Итак, проведенный расчет по крайней мере не опровергает предположения, согласно которому возрастание тока при старении титаносодержащих диэлектриков может быть обусловлено инжекцией добавочных носителей тока из электродов в диэлектрик. [c.174]

Перечисленные факты косвенно указывают на возможную роль инжекции при электрическом старении титаносодержащих диэлектриков. Однако следует отметить, что имеющиеся экспериментальные данные и выполненные расчеты пока еще не позволяют окончательно остановиться на одной из перечисленных в 4-2 гипотез. Процесс электрического старения титаносодержащих диэлектриков достаточно сложен и необходимы дальнейшие экспериментальные и теоретические исследования, направленные на выяснение механизма старения. [c.178]

При расчете каналов для режущего кислорода следует иметь в виду, что для получения удовлетворительной инжекции горючего газа давление кислорода перед резаком не должно быть меньше [c.66]

При расчете инжекторных резаков следует уделять особое внимание вопросу получения высокого коэффициента инжекции (отношения количества инжектируемого газа к количеству инжектирующего). Особенно необходимо это при расчете резаков, работающих [c.72]

При расчете горелочных смесителей расчетной величиной является отношение площадей горла инжекционного смесителя и площади газового сопла. При этом коэффициенты инжекции задаются, а сечение газового сопла определяется по формулам истечения. [c.39]

Влияние массообмена неподобных газов на величину С . Прежде чем проиллюстрировать использование соотношения (8.81) для численного расчета, рассмотрим вопрос об изменении С/ с массообменом при инжекции в пограничный слой одного газа других, неподобных ему газов. Напомним, что результаты предыдущего пункта относились исключительно к изучению влияния массообмена на С/, когда некоторый газ инжектируется в пограничный слой того же или подобного ему газа. Для таких условий было найдено, что приближенно при —> О [c.307]

Эта формула пригодна для материалов как р-, так и -типа при необходимости величину 8р можно заменить на 5 = Рассчитанные в соответствии с (1.37) зависимости от уровня инжекции по основным носителям заряда при различных значениях исходного изгиба зон приведены на рис. 1.7. Расчеты выполнены для полупроводника /)-типа однако результаты можно использовать и для -полупроводника, если изменить знаки перед а также заме- [c.35]

Рис,3,17, Зависимости величины максимальной скорости поверхностной рекомбинации при малом уровне инжекции от положения энергетического уровня рекомбинационного центра. Параметры расчета Л = 0,135 (а = [c.106]

Рис. 3 5,7, Сравнение различных моделей, описывающих плотность состояний, ри Л>д = 0,]оч СМ-", N0 = З-Ю см-з и Г = 300 К. Уровень инжекции в ЭТИХ расчетах брался примерно равным пороговому при Т — 300 К для ла-с общими потерями 100 см . Ширина запрещенной зоны равна [49].

Полученный коэффициент инжекции отличается от принятого, поэтому расчет повторяем. Принимаем LJ — 0,8. [c.541]

Расчет давления на затупленной поверхности и расстояния от нее до ударной волны (без инжекции). Для расчета давления в некоторой точке на поверхности затупления может быть использована модифицированная формула Ньютона [c.271]

Следует отметить, что изложенный здесь метод расчета инжекции является наиболее простым и наглядным. Пользуясь этим методом,. 0ЖН0 с приемлемой точностью определить, какое отношение диаметра кратера к диаметру газового сопла способно обеспечить требуемый коэффициент инжекции. На основании такого упрощенного расчета изготовляется несколько газовых сопл. Диаметр выходного отверстия у одного из сопл равен расчетному значению, а у остальных отличается от расчетной величины на 0,1 — [c.199]

Кроме формул и уравнений, по которым определяются размеры ин-жекционных смесителей, в расчете инжекции пользуются формулами для определения скорости и расхода газа, вытекающего из сопла. [c.201]

О явлениях, связанных с реакциями между водой и металлическим натрием, в частности применительно к парогенераторам, упоминается во многих работах [5—7]. Указывается, что взаимодействие это имеет пульсационный характер и вызывает скачкообразное повышение температуры и давления. Проводился термодинамический расчет реакций [8]. В отдельных случаях, в зависимости от количества подаваемой воды и начальной температуры натрия, атмеч-алось местное повышение давления (на 19—20 бар) и температуры (Д = 220°С) [7—9]. Циркуляция жидкого натрия приводит к выравниванию температуры когда в циркуляционный контур с расходом натрия 680 м /ч через калиброванное отверстие вводилась вода в количестве 50 л/ч, не наблюдалось повышения температуры в месте инжекции воды. При уменьшении расхода жидкого натрия до 22,6 M j4 отмечено местное повышение температуры до 55° С. Таким образом, необеспеченный теплоотвод из зоны реакции может вызвать значительное местное повышение температуры и давления. [c.270]

Для инжекционной горелки с вполне определенными геометрическими характеристиками инжектора (диаметр и тип сопла, размеры камеры смешения, сечение газовыходных отверстий и т. п.) максимальное значение коэффициента инжекции V является величиной постоянной, не зависящей от давления газа. Горелки с частичным смешением газа и воздуха проектируются с таким расчетом, чтобы обеспечить долю первичного воздуха в пределах и = 0,4 4-0,6. При этом условии горелка работает на природном газе при малых нагрузках без проскока пламени и имеет сравнительно устойчивый режим работы при расчетном (номинальном) расходе газа. [c.41]

И.Н. Головин и Д.А. Панов под влиянием Курчатова хотели построить термоядерную электростанцию на основе открытой ловушки с нейтральной инжекци-ей частиц Огра-2 . Они заинтересовали Евграфа Сергеевича своим проектом. Евграф Сергеевич занимался расчетом накопления частиц в Огре вместе с И.Г. Крутиковой. В этой нелинейной задаче необходимо было найти критический параметр — ток перевала. Однако первые расчеты не учитывали развитие неустойчивостей в нлазме Огры и соответствуюгцих потерь частиц. Дальней-niee развитие привело к расчетам системы стабилизации плазмы с помогцью обратных связей в такой лову гаке. [c.768]

Это значение /р существенно превышает экспериментально измеренные значения плотности тока / = данного образца Т10а (на первом этапе / = 3,72-10 а/м , на третьем / = 2,63-10 а/ж , и на четвертом плотность тока достигла величины /=3,39-10 а/м ). Аналогичный результат получается при сравнении расчетных значений ]р с экспериментальными данными / также и для керамики ВаТЮд. Необходимо принять во внимание, что при расчете не учитывались условия инжекции у электродов, а также влияние электронных ловушек. Эти факторы могут существенно снизить расчетное значение / ,. [c.174]

Приведенные выражения часто достаточны для ориентировочного расчета фокусирующих свойств ускорителя или системы инжекции пучка. Так, для симметричной системы ФОДО с показателями поля в соседних секторах х и —п. произведение соответствующих четырех матриц приводит к выражению [c.328]

Нами были изучены вопросы инжекции и устойчивости горения пла.мени, проведены теоретические и экспериментальные исследования инжекторных газопламенных горелок и разработана типовая методика их расчета и конструирования. [c.38]

Экспериментальные исследования подтвердили достоверность полученных расчетных данных. Горелки имеют обоснованные расчетом проходные сечення газовых каналов. высокую степень инжекци , широкие пределы регулирования рабочей мощности, устойчивое горение пла [сни, повышенную износоустойчивость и надежное герметичное уплотнение регул 1[ровочны. вентилей и смесительных камер с корпусом горелки. [c.132]

Окончательные результаты получались с помощью расчета на ЭВМ. Как видим, совпадение теории и эксперимента хорошее, что подтверждает достаточную точность метода расчета, предложенного Ингебригтсеном. Некоторое различие теории и эксперимента в области высоких дрейфовых полей связано с инжекцией носителей через контакты в полупроводник. Специально проведенные измерения показали, что неоднородность электрического поля в этой области может достигать 15—20%. Подчеркнем то обстоятельство, что для получения стабильных результатов, близких к расчетным, необходима тщательная и глубокая очистка поверхности полупроводника. [c.156]

В качестве варианта исполнения ЭУТТ на бистабильном топливе взамен регулирования критического сечения сопла предлагался и метод инжекции дополнительного жидкого или газообразного компонента в камеру сгорания. Однако очевидно, что даже формально - это вариант регулирования однонаправленного действия. Он может быть предложен только для форсирования тяги, т.е. перевода двигателя с минимального на максимальный режим. Для обратного же перехода на режим минимальной тяги необходимо, наоборот, уменьшить расход, чего нельзя добиться иначе как сбросом массы газов из камеры, а следовательно, потребуется открытие дополнительной площади критического сечения (будь то основное сопло или дополнительный клапан). Практически же и увеличение тяги этим методом без изменения площади критического сечения сопла сделать нельзя. Так, для того чтобы перейти с режима минимальной тяги на режим максимальной, используя дополнительный газоприход от другого источника, потребуется прибавка, как показывают расчеты, в размере не менее 12... 15 % основного газоприхода. При этом и давление во внешнем источнике [c.82]

Чиноне [177] рассчитал зависимость выходной мощности лазера от тока инжекции, решая уравнение непрерывности для носителей и волновое уравнение для светового поля. Этот расчет показал, что профиль усиления около порога в виде, представленном в 10 этой главы, деформируется вынужденной рекомбинацией носителей у центра полоски. Вследствие этого оптическое поле проникает в области малого усиления или поглощающие области. В этих условиях усиление в Моде умень- [c.295]

При расчете н принимают 7=0,8—1,0 если рассчитанный ко-з>ффицнент инжекции отличается от принятого в первом приближении, то расчет повторяют. [c.539]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...