Покрытия жаростойкие защитны

Из приведенных выше данных видно, что замедление процессов диффузии, протекающих на границе раздела покрытие— покрываемый металл, является составной частью проблемы повышения жаростойкости защитных покрытий. [c.26]

Принимая во внимание тот факт, что количество восстановившегося металла зависит от количества стекла, нанесенного на поверхность образца, нами были проведены испытания на жаростойкость образцов с покрытиями разной толщины. У покрытий, содержащих окислы свинца и меди (рис. 3), защитное действие с увеличением толщины до определенного значения (80 и 110— 120 мк., соответственно) возрастает. При дальнейшем увеличении толщины покрытия его защитное действие снш жается. Объяснить это можно, по-види.мому, тем, что с увеличением толщины пленки растет количество выделившегося металла. Наличие на поверхности железа таких легкоокисляющихся металлов, как свинец и медь, приводит к увеличению привеса во время испытания. [c.261]

Для увеличения срока службы жаростойких защитных покрытий следует вводить примеси, адсорбирующиеся на межфазной границе они затрудняют перераспределение атомов на границе, повышая тем самым стойкость покрытия против диффузионного рассасывания при высоких температурах. [c.21]

Таким образом, на основании проведенных исследований установлена возможность получения жаростойкого защитного покрытия на основе силикатной эмали, обеспечивающего надежную защиту металла от коррозии и обладающего достаточно высокой теплопроводностью. Получены покрытия, в качестве наполнителя в которых использован тонкодисперсный алюминиевый порошок, оптимальное содержание которого колеблется в пределах от 15 до 25 мае. %. Оптимальная толщина покрытия 0.10—0.13 мм,. [c.129]

В большинстве работ, касающихся жаростойкости материалов с покрытиями, о защитных свойствах последних судят по весовым показателям. Исследование в этом случае целесообразно вести в соответствии со стандартом [213]. Из трех методов, на которые распространяется стандарт, наиболее подходящим для определения жаростойкости покрытий является весовой. Числовой характеристикой жаростойкости служит отношение увеличения массы образца после длительных нагревов в печи к суммарной площади поверхности [214, 215]. [c.126]

Жаростойкие защитные покрытия [c.274]

Жаростойкие защитные покрытия 275 [c.275]

Жаростойкие защитные покрытия 279 [c.279]

Жаростойкие защитные покрытия 281 [c.281]

Перечислите разновидности жаростойких защитных покрытий. [c.287]

Характеристика защитного покрытия Жаростойкость в воздушной ер еде Литературный источник и примечание [c.578]

Защитные покрытия. В некоторых случаях использование дорогих жаростойких сплавов неоправданно. Вместо них для защиты металла от газовой коррозии используют защитные покрытия. Жаростойкие покрытия делятся на две принципиально отличающиеся друг от друга группы — металлические и неметаллические. [c.75]

С учетом приведенного выше можно сказать, что применение защитных покрытий при горячей обработке металлов становится одним из немногих эффективных способов, обеспечивающих получение качественной поверхности заготовок и деталей при минимальных отходах металла. Однако решение этой задачи и ее практическая реализация стали возможными в последнее время в связи с новыми достижениями отечественных исследований в области создания жаростойких защитных покрытий [2, 3, 12. 15, 16, 23, 50, 53, 541. [c.7]

К первой группе относят металлокерамические сплавы на основе тугоплавких металлов Мо, МЬ, Та, Эти сплавы обладают недостаточной жаростойкостью и не могут быть использованы без защитных покрытий, предохраняющих их от окисления. Применение жаропрочных металлов 2г, Сг, V, Мо, Та и др. и сплавов на их основе возможно до температур около 2000° С. Использование сплавов на основе позволяет повысить рабочую температуру до 2500—2700° С. [c.229]

Исследования темного карбида кремния на жаростойкость показали его высокие защитные свойства. Так, при нагреве токами высокой частоты образца графита, покрытого карбидом кремния, в течение 10 час. при температуре 1600° С было обнаружено незначительное уменьшение веса образца. [c.136]

Увеличение сплошности покрытия путем предварительного нанесения слоя грунтовой эмали 2015/3132 приводит к улучшению коррозионной стойкости покрытия. Нанесенные непосредственно на металл покрытия из окиси алюминия при нагревании в атмосфере воздуха не оказывают защитного действия под слоем окиси алюминия образуется слой окислов железа. Покрытия же, нанесенные на слой эмали, могут быть защитными. Для дальнейшего повышения жаростойкости двуслойного покрытия эмаль—окись [c.214]

Обнаруженный нами эффект позволил создать жаростойкое покрытие со значительным содержанием в нем щелочных компонентов, характеризующееся весьма высоким защитным действием против газовой коррозии нелегированных малоуглеродистых сталей. [c.250]

Изучение влияния окислов, входящих в состав стекла, на защитное действие силикатных покрытий связано с необходимостью сознательного выбора рецептур эмалей и жаростойких оксидных покрытий И—4], жаростойких силикатно-металлических покрытий [5—9] и материалов [101 и стекол, используемых в качестве защитных смазок при термообработке металлов [И ]. [c.257]

За последние 20 лет создано много новых композиционных материалов разнообразного назначения [1—3]. Среди них особое место занимают облегченные теплозащитные материалы неметаллической природы. Наряду с комплексом ценных теплофизических и технических свойств для них характерна высокая пористость, относительно низкая эрозионная устойчивость, а для бескислородных материалов — недостаточная жаростойкость в окислительных условиях при высоких температурах. Этим обусловлена необходимость разработки для таких материалов защитных покрытий. [c.135]

Одним из путей повышения жаростойкости и ресурса работы титановых сплавов является использование стеклокерамических покрытий. Целью настоящей работы явилось исследование защитных свойств стеклокерамических покрытий для титановых сплавов при повышенных температурах и длительных выдержках. [c.152]

Рис. 7.1. Схема кинетических завпспмостей жаростойкости защитного покрытия.

Интерметаллиды оказывают определяющее влияние на упрочнение в аустенитных и мартенситностареющих ста лях, многих жаропрочных сплавах на никелевой и кобаль товой основах, а также на свойства жаростойких защитных покрытий В ряде жаропрочных ставов содержание ин терметаллических фаз может достигать 55—65 % [c.67]

Для защиты ниобия от окисления в процессе нагрева под де( юрма-цию применяются установки с нейтральной атмосферой (аргон или гелий). Промежуточный отжиг деформированных полуфабрикатов проводят в вакуумных печах. Можно применять также покрытия жаростойкими эмалями, напыление металлами, дающими защитные окислы (хромом, алюминием), или оболочки из нержавеющей стали. Многократные и продолжительные нагревы в процессе обработки не келательны, так как приводят к загрязнению металла на значительную глубину и охрупчиванию его с образованием трещин в поверхностном слое. Ниобий рафинируют от поглощенных газов нагреванием в вакууме не ниже 1 10" мм рт. ст. При нагреве до 700—900° С из металла выделяется водород, а при 1200— [c.549]

Н. П. Харитонов и Л. Н. Ключникова использовали для получения покрытий органосиликатные материалы В-58 и ВН-30. Для повышения жаростойкости, защитных свойств, более легкого удаления покрытий с заготовок в состав органосиликатных материалов вводили различные керамические и минеральные добавки. Положительные результаты работ получены при создании покрытий на основе органосиликатного материала В-58. [c.47]

Защита металлов от газовой коррозии может быть достигнута различными способами защитные покрытия, уменьщение агрессивности газовой среды и др. Наиболее эффективным способом защиты от окисления при высоких температурах является жаростойкое легирование, т. е. введение в состав сплава компонентов, повыщающих его жаростойкость. Основными элементами, способствующими созданию защитного слоя на обычных железоуглеродистых, никелевых и других сплавах, являются хром, алюминий и кремний. Эти элементы окисляются при высоких температурах на воздухе легче, чем легируемый металл, и образуют хорошую защитную окалину. [c.146]

К числу физических явлений, оказывающих влияние на жаростойкость покрытий, относятся полиморфные превращения и рекристаллизация. Даже покрытие с нулевой начальной пористостью может утратить свои защитные свойства в результате рекристаллизации, которая способствует проникновению газов через покрытие к металлу за счет граничной диффузии [1, 2]. В случае фазовых превращений из-за напряжений, возникающих вследствие разницы удельных объемов фаз, участвующих в превращении, должна происходить диффузия входящего в избытке в данную фазу компонента по направлению к растущему центру, тем самым автокаталитически ускоряя реакцию. Скорость диффузии, вызванной напряжениями, может значительно превысить скорость объемной диффузии. Именно эти диффузионные токи приводят к быстрому и полному разделению компонентов в большинстве фазовых превращений диффузионного типа [3, 4]. Поэтому предотвращение рекристаллизации и полиморфных превращений материала покрытия имеет существенное значение для повышения его жаростойкости. [c.20]

Другим важным средством повышения жаростойкости является обеспечение цостоянного химического состава покрытий. Известно, что химический состав защитного покрытия может измениться либо в результате взаимодействия с газовой средой, либо за счет взаимодействия с основным металлом. Химическое разрушение покрытия газами предотвращается при образовании сплошной газонепроницаемой пленки в пограничном слое покрытие—газ. Такой слой образуется, например, при нагревании на воздухе дисилицида молибдена [5], на поверхности которого в начальной стадии окисления образуется стекловидная пленка кремнезема, изолирующая силицид от газовой среды. Иногда для предотвращения миграции атомов газообразных окислителей на поверхность покрытия наносят тончайший слой стекловидного материала, обладающего высокой вязкостью [6]. Предотвратить же взаимодействие защищаемого материала с покрытием при высоких температурах практически невозможно. [c.20]

Присутствие в стекле элементов первой и второй групп периодической системы, а также элементов группы железа из-за их интенсивного взаимодействия с наполнителем, в частности, дисилицидом молибдена, резко снижает жаростойкость покрытий. Так, стеклосилицидное покрытие с тугоплавкой борокремнеземной связкой защищает поверхностно силицированный графит от окисления при 1500° в течение более чем 100 час. аналогичное покрытие, связка которого содержит 3% окиси лития, в первые сутки становится пористым и теряет защитные свойства. [c.194]

Предполагая, что высокое защитное действие щелочсодержа-щих жаростойких покрытий может быть достигнуто путем использования явления полищелочного эффекта, мы объясняем положительное его влияние на рассматриваемое свойство покрытий, исходя из следующих соображений. [c.246]

На основе явления полищелочного эффекта создано жаростойкое покрытие, отличающееся повышенным защитным действием от окисления нелегированной стали в течение длительного времени при температуре 800° С. [c.252]

Защитное действие силикатных покрытий на армко-железе оценивалось по результатам испытаний на жаростойкость на воздухе при 800°. Время испытания составляло 30 мин. Взвешивание образцов производилось без извлечения их из печи. Изменение веса регистрировалось с помощью весов АДВ-200. Точность измерения составляла +0.1 мг. Время, необходимое для термо-статирования образцов и успокоения колебаний весов, по истечении которого начинали производить отсчет, составляло 45— 65 сек. О воспроизводимости судили по результатам испытаний нескольких образцов. Расхождение значений составляло для образцов из армко-железа — 0.2 мг/см , для образцов с покрытиями — 0.01—0.02 мг/см . [c.258]

В работе рассматривается влияние полищелочного эффекта и эффекта ему подобного при совместном введении ВаО и ZDO на защитное действие эмалевых покрытий на сталях. Рассмотрен механизм влияния указанных окислов на данный процесс. Проведенное исследование позволило создать жаростойкое эмалевое покрытие с относительно низкой температурой формирования и весьма высоким защитным действием против газовой коррозии нелегированных малоуглеродистых сталей. Библ. — 5 назв., рис. — 6. [c.346]

В работе рассматривается влияние ряда окислов как компонентов силикатных стекол, на защитное действие соответствующих покрытий на армко-железе. По положительному влиянию на жаростойкость окислы располагаются в следующем возрастающем порядке РЬО— dO— rjOg—GuO—СоО— NiO. Показана возможность восстановления указанных окислов из стекол до металлов при наплавлении покрытий и осаждения металлов на поверхности железа. Жаростойкость железа с силикатными покрытиями, содержащими восстанавливающиеся на железе окислы, определяется природой и количеством выделившегося металла, стойкостью его против окисления и скоростью взаимодиффузии железа и кислорода воздуха в покрытие. Библ. — 21 назв., рис. — 3. [c.347]

Результаты анализа жаростойких материалов, пригодных защитить ниобиевые сплавы в интервалах рабочих температур 1200— 1300° С, позволяют сделать заключение, что покрытия из дисилицида молибдена могут рассматриваться как вполне перспективные. Нам представлялось целесообразным изыскание путей создания защитных покрытий из Мо312 на ниобий и его сплавы методом плазменного напыления. Проведенные предварительно эксперименты показали, что нанесенные обычным образом покрытия из дисилицида молибдена не способны защищать ниобий и его сплавы от газовой коррозии при температуре 1300° С из-за большой пористости покрытия. [c.108]

Другой важной служебной характеристикой никель-алюминие-вых покрытий является их жаростойкость. Из практики диффузионного напыления жаростойких покрытий известно, что комплексное насыщение никелевых сплавов (хромоалитирование, алюмо-силицирование) положительно влияет на защитные свойства покрытия [3]. Ранее было показано, что наличие третьего элемента (например, фосфора) в никель-алюминиевых плазменных покрытиях может снижать интенсивность их диффузионного рассасывания, повышать долговечность их защитного действия. [4]. [c.125]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...