Уплотнение прямоточное

Формула (3.31) соответствует течению пара в ступенчатом уплотнении (см. рис. 3.21). При больших температурных удлинениях ротора относительно статора в месте расположения уплотнения приходится отказываться от уплотнения ступенчатого типа, так как в этом случае расстояния между гребнями уплотнения становятся очень большими, и заменять его более компактным уплотнением прямоточного типа. Течение пара в прямоточном уплотнении отличается тем, что в камерах между гребнями поток тормозится не полностью. Кинетическая энергия струи пара из предыдущей щели только частично переходит в теплоту в результате неполного торможения, другая часть ее расходуется на ускорение потока в последующей щели. Поэтому расход пара через щель прямоточного уплотнения существенно [c.97]

Так на рис. П. 10 приведена конструкция прямоточного запорного фланцевого клапана, который состоит из следующих деталей корпуса 1, запорной втулки 2, обтекателя 3, грибка 4, крестовины 5, крышки 6, штока 7, рычага 8. Уплотнение между втулкой запорной 2 и корпусом 1, между корпусом 1 и крышкой 6 осуществляется с помощью резиновых колец. [c.176]

Для водосливных гидроэлектрических станций применяют или турбины с горизонтальной осью (фиг. 29) или специальные агрегаты с прямоточными турбинами (фиг. 30). Подобные гидроагрегаты делают с горизонтальной или наклонной осью. Турбина и генератор объединены здесь в единый агрегат, причём ротор генератора посажен непосредственно на рабочие лопасти ротора турбины и изолирован от воды специальными уплотнениями. [c.270]

Уплотнение вала в аммиачных компрессорах часто выполняется из хлопчатобумажных колец. Ослабление трения между набивкой и валом и износа последнего достигается введением свинцовых элементов, охватывающих кольца набивки и плотно прилегающих к валу. В фонарь подаётся масло от насоса. На фиг. 15 изображён один из типов сальников аммиачного прямоточного компрессора. [c.634]

В промышленных прямоточных компрессорах смазка механизма движения и цилиндров производится от одного насоса под давлением. Масло подводится к шейкам вала, поршневым пальцам и уплотнению. В некоторых крупных компрессорах цилиндры смазываются от отдельных лубрикаторов. [c.635]

Расчётное количество операторов, подсчитанное по приведённой выше формуле, в редких случаях будет составлять целое число, поэтому задача должна решаться не формально-расчётным методом, а при помощи анализа и подбора загрузки операторов, обеспечивающих достаточно высокий уровень уплотнения рабочего дня. При этом нужно руководствоваться достижениями стахановцев, учитывать принятые индивидуальные соцобязательства и т. п. В ходе расчёта для недогруженных рабочих подбирается дополнительная загрузка на других операциях,и штат линии в конечном счёте определяется с учётом этой загрузки. Наиболее часто загрузку рабочего различными операциями приходится применять в прямоточных линиях. Применяются три метода подбора такой загрузки. [c.188]

У котлов подвесной конструкции элементы уплотнения горелок не входят в состав унифицированных горелок. Унифицированный ряд прямоточных щелевых горелок разрабатывается для котлов с уравновешенной тягой и сухим шлакоудалением. Унифицированные прямоточные пылеугольные горелки разрабатываются применительно к схеме индивидуального подвода вторичного воздуха. [c.120]

Система последовательно расположенных кольцевых щелей и промежуточных камер образует лабиринтное уплотнение. Применяемые конструктивные формы уплотнений разнообразны. Наиболее распространены два основных типа прямоточные и ступенчатые (рис. 7.24, а, б). В прямоточных уплотнениях кинетическая энергия струи из предыдущей щели частично сохраняется в после- [c.265]

Известно, что для прямоточного уплотнения вводится поправка к расходам [c.269]

При петлевом потоке в ЦВД значительная часть внешнего переднего уплотнения сокращается по сравнению с прямоточным цилиндром. Вместо нее появляется уплотнение внутреннего корпуса, расположенное в зоне под паровыми коробками. Общая длина уплотнения не изменяется, но меняется температурное состояние ротора переднее внешнее уплотнение становится менее горячим, средний же участок ротора под уплотнением — наиболее нагретым. Удаление горячих частей ЦВД от переднего подшипника — положительная сторона этой конструкции. [c.37]

Имеющиеся данные по влиянию СД на к. п. д. котлоагрегатов носят противоречивый характер. В экспериментальных исследованиях ОРГРЭС, ЛПИ и других организаций, выполненных как на прямоточных, так и на барабанных котлах различного типа, к. п. д. котлов при СД оказывался выше, чем на сходственных режимах при ПД, вследствие понижения температуры уходящих из котлов газов. В то же время данные других исследований, выполненных как у нас в стране, так и за рубежом [23, 26, 27], показывают, что к. п. д. котлов в широком диапазоне режимов практически не зависит от давления. По-видимому, это различие определяется прежде всего конструктивными особенностями разных котлов. Для всех сравниваемых вариантов турбин конструкция переднего уплотнения предполагалась неизменной, что приводило при дроссельном парораспределении к увеличению утечки через переднее уплотнение ввиду повышения давления за соплами первой ступени. [c.146]

В соответствии оо [150] интенсивность теплообмена для прямоточных уплотнений определялась по формулам [c.216]

Прямоточное уплотнение (рис. 1-47,6). Расход газа определяется по формуле [c.92]

Выведем формулу для расчета утечки через прямоточное лабиринтное уплотнение. Рассмотрим сразу более общий случай, когда площадь щели под каждым гребнем может быть различной (такой случай встречается, когда уплотнение расположено радиально). [c.267]

В турбомашинах применяется также прямоточное лабиринтное уплотнение (рис. 9.27, а). Процесс расширения газа в таком уплотнении (см. рис. 9.27, б) характеризуется тем, что не вся кинетическая энергия струи гасится в камере, а некоторая доля ее используется под следующим гребнем. Процесс расширения изображен в А-диаграмме на рис. 9.27, б. Отрезок 01 соответствует [c.268]

Рис. 9.27. Прямоточное лабиринтное уплотнение

Вычтем из выражения (9.122) выражение (9.123). Все относительные давления в правых частях взаимно уничтожаются за исключением давления торможения перед уплотнением Воо = 1 и статического давления за уплотнением е . Тогда, после вычитания, можно определить приведенный расход через прямоточное уплотнение [c.270]

Для того чтобы определить, во сколько раз утечка через прямоточное лабиринтное уплотнение больше чем через ступенчатое, введем коэффициент К, являющийся отношением д при данном / к д при / = 0 [c.270]

Увеличение числа гребней в прямоточном уплотнении уменьшает приведенный расход, но вместе с тем (при фиксированной длине уплотнения I) уменьшает расстояние между гребнями и,, следовательно, увеличивает использование кинетической энергии. Следовательно, при заданной длине уплотнения имеется оптимальное число гребней, при котором утечка будет минимальна. Используя формулы (9.125), (9.127), находи.м оптимальное число гребней и оптимальный шаг между гребнями [c.271]

Рис. 8.13. Процессы ступенчатого н прямоточного лабиринтных уплотнений в тепловой диаграмме

Полученные формулы справедливы для уплотнений с полным гашением кинетической энергии в промежуточных камерах (рис. 8.12,а). Через прямоточное уплотнение расход газа, естественно, возрастает, причем степень его увеличения зависит от конструкции уплотнения, определяющей полноту использования кинетической энергии в каждой щели, от числа и относительного размера щелей и геометрических параметров промежуточных камер. [c.226]

Некоторые, наиболее часто применяемые схемы уплотнений показаны на рис. 8.12,а—г. Так, наклон гребней против потока на угол 50—60° заметно снижает расход через прямоточное уплотнение. Применение двусторонних гребней, смещенных по потоку на расстояние Axi=0,3/ t — шаг гребней) и установленных с радиальным зазором 6 (рис. 8.12,г), позволяет существенно снизить утечку по сравнению со ступенчатым уплотнением обычной схемы (рис. 8.12,а). Уплотнение такого же типа предложено в МЭР . Наклон гребней против потока в таком двустороннем уплотнении снижает утечку по сравнению с вариантом на рис. 8.12,3. Менее интенсивное уменьшение утечек отмечено при исследовании ступенчатого и прямоточного уплотнений с увеличенным числом гребней, устанавливаемых с разным шагом. [c.226]

Рис. 2.18. Схема прямоточного уплотнения (а) и график для определения поправочного коэффициента б)

Уплотнения представляют собой систему острых гребней, устанавливаемых с малым зазором по отношению к сопряженной поверхности, которая выполняется либо гладкой (прямоточное уплотнение), либо ступенчатой. [c.100]

Содержит 12% молотой слюды 0,7% канифоли 0,15% окиси алюминия. Температура каплепаденпя 140° С, иенетрацня при 25° С 210. Смазка работоспособна при температурах от —25 до 150° С, растворима в нефтепродуктах и нерастворима в воде. Предназначена для уплотнения прямоточных задвижек, пробковых кранов и другой нефтяной и газовой арматуры при давлении до 500 кгс/см . [c.465]

Поток гранулированных твердых тел в виде уплотненной или плотной фазы можно наблюдать при протекании процесса Худ-ри ), в установках каталитического крекинга и в противоточном аппарате ионного обмена. Трудность в достижении устойчивого состояния в условиях противотока частиц смолы и жидкости стимулировала исследование напряжений в твердых телах, возникающих как в прямоточном, так и в противоточном движении. Авторы работы [306] определили силы, которые необходимы, чтобы привести в движение частицы смолы в слое, через который течет жидкость. В работе [157] исследовались силы, действующие в гранулированных твердых веществах, движущихся вниз под действием силы тяжести, без учета потока жидкости. Кригер и Дугерти [440] изучали гидродинамические взаимодействия в плотной системе Мецнер и Витлок [535] объяснили явление расширения. [c.427]

Согласно (5.13) выражается через потери полного давления л = рУр1 = о. Отношение а для прямоточного двигателя зависит от аэродинамических качеств процессов в диффузоре, в камере сгорания и в сопле. Это отношение особенно чувствительно к потерям в сверхзвуковом диффузоре, которые могут быть значительными из-за скачков уплотнения. В частности, из формулы (10.19) можно указать такие значения я 1, когда не только но и 1 С и вместо тяги получается соп- [c.140]

Фиг. 17. Мембранное уплотнение вала вертикального прямоточного компрессора при подшипниках качения / — мембрана, уплотняюшая газ 2 — мембрана, удерживающая масло.

Прямоточный компрессор малой холодильной машины с тронковым поршнем (диаметр 100 мм) изображён на фиг. 82. Сборка механизма движения данного компрессора производится вне картера вал с шатунами и поршнями в сборе вкладывается в картер сверху, затем вставляется передняя крышка картера и надевается цилиндровый блок. Смазка компрессора — барботажная уплотнение вала — мембранное. [c.665]

В прямоточном лабиринте на распределение давлений влияет коэффициент переноса кинетической энергии j (рис. 7.26,6). Расчеты показывают, что с увеличением Z расширяется диапазон значений j, в котором его влияние практически неощутимо. Для этой области, отмеченной штриховой линией, используется диаграмма на рис. 7.26, б. В зоне сильного влияния j зависимость для является трехпара.метрической. Для определения j используются опытные данные. Конструкция камеры прямоточного уплотнения влияет на эту зависимость, так как при изменении ее геометрических параметров меняется скорость перед щелью, [c.269]

Поршневые двигатели [F 01 В <с дифференциальными поршнями 7/18 с качаюшейся шайбой 3/02 многоцилиндровые 1/00-1/12 прямоточные 17/(00-04) пуск 27/(02-08) схемы тандем 7/16) внутреннего сгорания на летательных аппаратах I F 02 <В 59/00, 75/(38-40) в реактивных силовых установках К 5/02) распределительные механизмы F 01 L 1/00-13/08 гидравлические РОЗ С 1/00-1/26 F 16 <в гидравлических передачах Н 39/(08-22) рамы и картеры М 1/02-1/026) в пусковых устройствах F 02 N 7/02-7/06] кольца [F 16 J (9/00-9/24 уплотнение 9/00) две F 02 F 5/00 В 23 (изготовление Р 15/(06-08) фрезерование концов С 3/22) изготовление из металлического порошка В 22 F 5/02 маслосъемные F 16 J 9/20 ручные инструменты для установки и удаления В 25 В 27/12 шлифование поверхностей В 24 В 7/16, 9/11] ко мпрессоры F 04 В (многоступенчатые 25/(00-04) многоцилиндровые 27/(00-08)) Поршневые компрессоры свобод1юпоршпевые F 04 В 31/00 машины F 01,В нагнетатели в ДВС F 02 В 33/(02-30) насосы [F 04 В (многоступенчатые 3/00 многоцилиндровые 1/00-1/30 объемного расширения 19/22 с принудительным распределе- [c.146]

Корпус вентиля 1 почти прямоточный, за счет чего снижено гидравлическое сопротивление. Затвор состоит из фторопластового седла 2 и эмалированного золотника 3. Уплотнение осуществляется между конической поверхностью золотника и кромкой седла. Благодаря небольшой площади контакта усилие на маховике, потребное для герметизации, невелико. Седло закрепляется между корпусом и патрубком 7. Вследствие этого оно выполняет роль амортизирующей прокладки между двумя эмалированными поверхностями фланцев — корпуса и патрубка, благодаря чему создается надежная герметичность и предохраняются хрупкие эмалированные поверхности от повреждения при контакте. [c.106]

Прямоточная схема ЦВД применяется ХТГЗ (рис. III.5, а) и другими заводами. Пар после первой группы ступеней, размещенных во внутреннем корпусе, отсасывается в промежуточную камеру внешнего переднего уплотнения через пространство между внутренним и наружным корпусами. Этот поток имеет температуру более чем на 100 К ниже, чем начальная, что обусловливает эффективное охлаждение внутреннего корпуса. Но при сравнительно небольшом расходе пара уплотнениями коэффициент теплоотдачи в междуцилиндровом пространстве сравнительно невелик [а 280Вт/(м2. К). [c.35]

Первый прямоточный котел, работающий параметрами пара 140 ата и 500° С и не имеющий вынесенной переходной зоны, в период с 1936 по 1951 г. ежемесячно промывался В.ОДОЙ и ежегодно — кислотой. Затем были проведены мероприятия по уплотнению конденсаторов и в последующий десятилетний период в кислотных промывках котла уже необходимости не было. Специальные наблюде-дия показали, что даже при питании котла большой добаакой химически обессоленной воды (30—40%) обеспечивается иепрерывная кампания котла длительностью не менее 4 мес. Что касается противодавленческой турбины, получающей пар от этого котла, то она работает без промывки по 5 мес., несмотря на эпи- [c.69]

Рабочее колесо такой турбины сидит уже не на ее валу, как обычно, а на ее не передающей рабочего момента оси, почему прямоточная турбина при таком устройстве может быть названа безвальной. Ось нагружается весом ротора и прогибается. Лопасти при роторе тоже прогибаются от нагрузки водой. Поэтому зазоры в уплотнениях по обе стороны кольца при работе иные, чем при опорожненной турбине при нагрузке зазор верхового уплотнения растет, низового — падает. Опоры трудно доступны. [c.126]

Получим формулу для расчета прямоточного лабиринтного уплотнения. Установим зависимость между относительным статическим давлением перед я-м гребнем = Рп-1 Ро н относи-тельны.м давлением в изоэктропийно заторможенной струе. [c.269]

В ступенчатом лабиринтном уплотнении давление торможения в камере равно статическому давлению, так как скорость в ка.мере равна нулю. В прямоточном лабиринтном уплотнении давление торможения перед гребнем выше статического давления перед ним. Обозначим, как и прежде, относительное статическое давление за п-м гребнем = р Ро. Давление торможения за п-м гребнем обозначим 8(1, = РоДро- Тогда уравнение расхода через п-й гребень запишется следующим образо.м = I) [c.269]

Некоторые схемы лабиринтных уплотнений приведены на рис. 8.12. Если в промежуточных камерах кинетическая энергия гасится практически полностью, то такое уплотнение называют ступенчатым рис. 8.12,а). Уплотнение, в котором кинетическая энергия потока из предыдущей щелн частично используется в последуютцей, называют прямоточным (рис. 8.12,6). [c.222]

Процесс расширения в лабиринтном уплотнении в диаграмме h, S с полным и неполным гашением кинетической энергии в промежуточных камерах представлен па рис. 8.13. Начальное состояние газа перед уплотнением характеризуется точкой О роь hfji). Расширение газа в щелях происходит с ростом энтропии, и на выходе из первой щели устанавливается давление р[ точка /). В промежуточной камере за первым гребнем поток тормозится изобарически. При полном гашении кинетической энергии состояние газа перед вторым гребнем определяется точкой 2, а при частичном— точкой 2 В последующих щелях и в камерах процесс повторяется, причем для ступепчатого уплотнения давление торможения вдоль лабиринта падает, а энтальпия торможения в камерах сохраняется примерно постоянной. Для прямоточного лабиринта условие Aoi= onst не выполняется, так как часть кинетической энергии используется в последующих щелях (точки 2, 3 и т. д. образуют штрих-пунктирную линию, вдоль которой энтальпия торможения падает). Так как расход для всех щелей и площади сечений щелей одинаков, то скорость истечения в кал<дой последующей щели увеличивается. Следовательно, максимальная скорость достигается в последней щели лабиринта. [c.223]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...