Дятлов

В. И. Дятлов предложил сделать допущение, что фактическая форма провара представляет собой полуэллипс, площадь которого равна площади полуокружности, определенной по формуле (22). Площадь полуэллипса, одна из полуосей которого равна е/2, а другая Н может быть определена, [c.187]

Интегрируя это уравнение, В. И. Дятлов вычислил. массу расплавленного металла в ванне [c.103]

Рис. 4.14. Схемы перехода крупнокапельного переноса металла в струйный (В. И. Дятлов) э, —диаметры электрода и столба дуги

Величина осевой силы определяется формулой (В. И. Дятлов) [c.73]

Величина реактивных сил (дин/см ) зависит от размеров активных пятен, плотности тока в них, от теплофизических свойств материала электрода и может быть приближенно рассчитана по уравнению (В. И. Дятлов) [c.74]

Установлено значительное влияние на размер переносимых капель не только величины, но и плотности тока. При некотором критическом его значении капельная форма переноса переходит в струйную. Подобная форма переноса наблюдается при сварке в аргоне. В. И. Дятлов объясняет переход от капельного переноса к струйному увеличением размера с(с столба (рис. 107, а, б), когда активное пятно охватывает боковую поверхность капли и увеличиваются сжимающие силы. Тогда конец электрода заостряется, капля вытягивается в конус и возникает струйный перенос (рис. 107, в). [c.225]

Дятлов А. В. Устойчивость сжато-изогнутого стержня, лежащего на упругом основании. Труды Днепропетровского химико-технологического ин-та, 1961, вып. 15. [c.111]

В. И. Дятлов предложил сделать допущение, что фактическая форма провара представляет собой полуэллипс, площадь которого равна полуокружности, ограничивающей зону проплавления. [c.152]

В. И. Дятлов [20], рассматривая металлургические процессы при сварке под флюсом, обращает особое внимание на то, что наряду со значительной ролью процессов между шлаком и металлом, находящимися в тесном контакте, существенное значение имеет взаимодействие между газами в столбе дуги и шлаком, а также между газами и металлом. [c.99]

Учитывая, что при сварке под флюсом температура газов в столбе дуги изменяется от 5000 до 8000° К [25], В. И. Дятлов [20] показал, что между газами в столбе дуги достигается равновесие при взаимодействии же газа с металлом и шлаком равновесие невозможно, так как газы вступают во взаимодействие все с новыми порциями металла и шлака, расплавляемыми в процессе сварки. В связи с этим переход того или иного компонента из газовой фазы в жидкую и обратно определяется парциальным давлением его в газовой фазе и летучестью в жидкости. [c.99]

Наряду с этим при наличии ионов элементов в газовой фазе перенос компонентов может осуществляться электрическим полем. Приняв переменным состав шлака и соотношение паров шлака и железа с столбе дуги и допустив, что шлак состоит из двух компонентов — кремнезема и закиси марганца, а металл является чистым железом, а также, что температура газов в столбе дуги изменяется от 5000 до 8000° К, В. И. Дятлов [201 составил следующую систему уравнений [c.99]

Приняв температуру металла в сварочной ванне 2450° (гл. V, п. 16), В. И. Дятлов подсчитал равновесные концентрации кремния и марганца (табл. 21) для крайних значений давления паров железа, [c.101]

Путем интегрирования уравнения (П1. 6) В. И. Дятлов [20] определил вес расплавленного металла в сварочной ванне [c.121]

Приняв для малоуглеродистой стали Т л = 1530° С, с д = = 0,16 кал/г-°С, с = 0,18 кал/г. °С и = 80 кал/г, В. И. Дятлов вычислил среднюю температуру ванны Тд = 2450° С. Из уравнения (V. 22) следует, что температура ванны не зависит от режима сварки, а является функцией теплофизических свойств металла. [c.121]

Одновременно с разработкой керамических флюсов для сварки конкретных сталей изучалась свариваемость этих сталей и разрабатывалась технология сварки (К. К. Хренов, В. И. Дятлов, М. Н. Гапчен-ко, Д. М. Кушнерев, Н И. Коперсак, И. А. Шостак). Так, разработана технология сварки малоуглеродистых, низколегированных, хладостойких, высокопрочных, жаропрочных, высоколегированных, нержавеющих сталей и сплавов, а также разнородных соединений из них. [c.23]

Исследованы явления теплового охрупчивания сварных швов на хромоникелевых сталях, процессы кристаллизации сварочной ванны (В. И. Дятлов, Н. И. Коперсак). [c.24]

Изучение нагрева тлеющим разрядом (В. И. Дятлов, Д. И. Котельников) привело к разработке технологии диффузионной сварки различных материалов с нагревом тлеющим разрядом. Велись исследования (Г. Б. Сердюк, С. И. Жук) технологических свойств сварочной дуги в магнитном поле и разработана экспериментальная установка для сварки труб дугой, вращающейся в магнитном поле. В результате изучения катодного распыления в сварочной дуге (В. А. Фурсов) разработан метод тонкослойной и дозированной наплавки без проплавления основного металла. Исследован процесс полигонизации в сварных швах при кристаллизации (М. А. Абралов). [c.24]

Температура сварочной ванны. Температуру сварочной ванны впервые определил В. И. Дятлов, воспользовавшись уравнением предельного состояния процесса рас-пространенгш теплоты от быстро движущегося мощного 11Сточниь а в полл бескопечнох теле [c.103]

В 1942 г. инженер В. И. Дятлов доказал, что при мощном дуговом процессе происходит саморегулирование дуги. Это явление можно понять, если рассмотреть кривые характеристик дуги и источника тока (фиг. 13). Предположим, что дуга горит устойчиво в точке 2. Увеличение длины дуги вызовет повышение напряжения, и режим перейдет на участок кривой левее точки 2. Это, в свою очередь, связано с уменьшением силы тока и, следовательно, с уменьшением скорости плавления проволоки, что приводит к восстановлению исходной длины дуги, соответствующей точке 2. Предположим, что длина дуги по какой-либо причине д меньшилась. Тотчас же уменьшается и напряжение на дуге, а сила тока возрастает и скорость плавления проволоки увеличивается. [c.24]

Используя явление саморегулирования, В. И. Дятлов разработал очень простую схему автоматической головки с постоянной скоростью подачи проволоки, не зависящей от напряжения и длины дуги. Эта головка, как показала практика, обеспечивает достаточно стабильный режим сварки. Правда, при диаметре электрода 4 мм и выше и при больших значениях силы тока, а также при значительных колебаниях напряжения в сети процессы саморегулирования замедляются и стайовятся менее эффек- [c.24]

Природа этого явления пока еще не вполне выяснена.В.И. Дятлов и И. И. Коперсак предложили рассматривать 475-градусную хрупкость как своеобразный инкубационный период перед образованием а-фазы, в течение которого происходит вн трнфазное перераспределение хрома в феррите без выделения избыточных фаз. Этот процесс приводит к искажению кристаллической решетки и внутрифаз-ному наклепу феррита, внешне проявляющемуся в резком падении ударной вязкости и увеличении микротвердости феррита. Поэтому 475-градусная хрупкость названа о-старением. [c.357]

Если принять те же значения теплофизических констант, что и В. И. Дятлов, то расчет средней температуры сварочной ванны по формуле (V. 25) дает = 2000° С. И. И. Фрумин и И. К. Походня, приняв для малоуглеродистой стали с д = 0,165 кал г-°С и = 65 кал/г, по формуле (V. 25) вычислили температуру ванны Тд = 2220° С. Так как расчетная температура выше замеренной экспериментально [21 ], то они предложили для приближенного вычисления средней температуры сварочной ванны при сварке металлов следующую формулу [c.122]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...