Щели — Гидравлический расчет

Вязкость и смазывающие свойства нефти имеют чрезвычайно большое значение при выборе типа уплотнения подвижных соединений агрегата. В случае применения уплотнений щелевого типа в зависимости от величины вязкости нефти выбирается размер кольцевой щели, а следовательно, и требуемая точность обработки деталей. Большое значение имеет учет величины вязкости нефти при гидравлическом расчете гидропоршневого насосного агрегата и, особенно, его золотникового устройства. В зависимости от ее величины выбираются проходные сечения каналов, окон, клапанов. При этом необходимо учитывать величину диапазона сезонных изменений вязкости рабочей жидкости в связи с изменением температуры. [c.62]

Предлагаемые графики можно использовать для любых гидравлических расчетов, а также для определения расхода из малых отверстий круглой формы и щелей. Сопоставление замеренных и вычисленных расходов подтвердило достаточную точность определения коэффициентов расхода. [c.126]

Щели — Гидравлический расчет 2 — 482 [c.498]

Теплогидравлический расчет сборки кольцевых твэлов (рис. 9.41). Расчет состоит в численном решении уравнений теплопроводности для твэлов, баланса энергии и количества движения для теплоносителя в кольцевых щелях при заданном распределении тепловыделения и общем расходе через сборку и при условии одинакового перепада давления на параллельно включенных кольцевых щелях. В результате определяют распределение расходов по кольцевым щелям, гидравлические потери, распределение паросодержаний, тепловых потоков и температуры в твэлах. Плотности тепловых потоков на внутренних и наружных теплоотдающих поверхностях кольцевых щелей определяются из системы уравнений, куда входит нейтральный радиус твэла Яс, на котором температура достигает максимума [c.149]

Правильность расчета гидравлических следящих систем нарушается пользованием чрезмерно упрош,енными формулами, и в частности упрощенными формулами расхода рабочей жидкости через окна (щели) золотников. При более точных расчетах используют комплексные экспериментальные статические характеристики следящих гидравлических систем, однако отсутствие комплексных экспериментальных характеристик ограничивает возможности предварительных уточненных расчетов. [c.437]

В узких щелях скорости протекания велики, что ведет, особенно при наличии в воде взвешенных наносов, к износу щелевых поверхностей, который увеличивает утечку, уменьшает к. п. д. и мощность турбины, наконец ведет к росту гидравлического усилия ( 9-8). По этим соображениям щель образуется у крупных турбин не непосредственно самими соседними ободьями, а особыми сменными уплотнительными бронзовыми или стальными кольцами, укрепляемыми на ободьях и образующими щель. Расчет расхода утечки см. 12-4. [c.102]

Расчеты показывают, что для ламинарного режима зависимость расхода через щель от эксцентриситета, определенная с учетом начального участка, более слабая, чем без его учета. При турбулентном режиме влияние эксцентриситета на гидравлическое сопротивление щелей сказывается слабее, чем при ламинарном режиме. Так, при предельном эксцентриситете = 1 максимальное увеличение расхода по сравнению с концентричной щелью при ламинарном режиме составляет 150%, при турбулентном - около 30 %, [c.382]

Поставленная задача может быть решена графическим методом, преимуществами которого являются простота и надежность. Такой метод позволит конструктору быстро и без труда произвести расчет всего процесса торможения. Трение между движущимися частями определяет только необходимое рабочее давление и не входит в уравнения для расчета процесса торможения. В уравнения задачи входят лишь конструктивные параметры и величина начального гидравлического напора, зависящая от скорости жидкости в трубе и первоначального открытия выхода жидкости (щели между золотником и корпусом панели). [c.246]

Таким образом, в тех случаях, которые имеются в виду в Нормативном методе расчета котлоагрегатов, тепловой и гидравлический эквивалентные диаметры совпадают или почти совпадают друг с другом. Иначе обстоит дело при течении вдоль узких кольцевых каналов,образуемых двумя концентрическими трубами с диаметрами d и D = d + 26, если один только внутренний (или только наружный) периметр участвует в теплообмене. Формула (5-3) дает 46, тогда как = 26. Именно последний, гидравлический, диаметр (ig г принят в качестве определяющего размера при расчете теплоотдачи в кольцевых щелях. Это способствует выявлению прямой связи, всегда существующей меледу гидродинамическим сопротивлением и теплоотдачей при безотрывном турбулентном течении вдоль поверхностей нагрева. Поэтому рекомендуется от использования вообще отказаться и вводить в расчет только d . [c.124]

При большом промежуточном объеме и узком канале вышележащей секции (яруса) расчет гидравлических потерь производится на основе зависимости (7.36). Если секции разделяются узкими поперечными щелями, то для определения потерь полного давления в щели в работе [29] рекомендуется зависимость [c.137]

Изменбние температуры масла при дросселировании. Для гидравлических расчетов зачастую требуется рассчитать величину повышения температуры масла при проходе им дроссельной щели. [c.39]

Точный метод гидравлического расчета основан на уравнениях расхода расплава полимера через каналы той или иной конфигурации, полученных при принятии реологического уравнения, описывающего сдвиговое деформационное поведение расплава в форме степенного закона (см. уравнение IX.7). Примеры этих уравнений для круглых цилиндрического и конического каналов, канала с прямоугольйым поперечным сечением, для плоской щели с шириной поперечного сечения W, много большей его высоты Н, а также для кольцевого канала приведены на стр. 297. Там же приведены ( рмулы для расчета скорости сдвига в этих каналах. Здесь следует только отметить, что каналы экструзионных головок, как правило, имеют довольно монотонные переходы в местах стыка участков с различной геометрией, так что влияние входовых эффектов в данном случае столь незначительно, что этим влиянием можно пренебречь. При этом во всех формулах обращается в Ь. При показателе степени степенного закона , равном единице, указанные формулы описывают поведение ньютоновской жидкости константа т в данном случае есть величина, обратная вязкости ньютоновской жидкости. Рассмотренные типы каналов являются наиболее распро- [c.364]

Второй путь заключается в том, что переходному каналу придается такая форма, которая обеспечивала бы равенство гидравлических сопротивлений на пути от входа в головку до любой точки щели на выходе. При этом течение массы дросселируется в средней части поперечного сечения и усиливается по краям щели. К головкам такого типа относится показанная на рис. XI.8. Здесь в пределах зоны II канал имеет участки с различной высотой (меньшей на участке, ближнем к выходу), причем длина участка с большей высотой, измеренная вдоль линии тока, непрерывно увеличивается с ростом длины линии тока, обеспечивая тем самым равенство гидравлических сопротивлений вдоль всех линий тока в зонах I—// отсюда очевидно постоянство давления и расхода по ширине формующего канала (зона III) на входе в него. Треугольные головки с таким видом выравнивающего устройства называются головками типа рыбий хвост . Профиль линии перехода участков зоны II (при заданном соотношении высот) может быть рассчитан с той или иной степенью точности на основе ранее рассмотренных точного или приближенного методов гидравлического расчета или подобран экспериментально (весьма трудоемкая операция). Однако ввиду явной криволинейности. этого профиля выполнение его в соответствии с расчетным довольно затруднительно. Кроме того (как это будет показано для некоторых случаев), конкретная конфигурация его зависит от реологической константы п, поэтому при таком пути выравнивания потока головки являются одноцелевыми, т. е. предназначены только для переработки одного определенного материала. [c.374]

Разработана модель пульсирующего движения адиабатного, несжимаемого, стабилизированного паро- или газожидкостного потока в каналах постоянного сечения и в местных гидравлических сопротивлениях. Получены теоретические выражения для определения потерь и перепадов давления, истинного объемного паро- или газосодержания, а также режимов течения указанных двухфазных потоков. Результаты теоретического расчета сопоставлены с экспериментальными данными авторов и других исследователей в широком диапазоне изменения скоростей, давлений и расходных паро- или газосодержаняй двухфазных потоков в трубах, кольцевых щелях и диафрагмах. Библ. — 27 назв., ил, — 9. [c.248]

Рабочее колесо радиальноосевой турбины окружено с боков предлопастным пространством и двумя щелями около его ободьев. Если давления воды здесь нормальны к оси и осесимметричны, то их равнодействующая равна нулю и вал не испытывает от них бокового усилия. В действительности некоторая несимметричность давлений иногда, вероятно, есть, например при спиральной камере, которая питает направляющие каналы не вполне равномерно, но соответствующее боковое усилие и тогда ничтожно и не учитывается. Гидравлическое же усилие от давления воды на колесо, направленное вдоль вала, велико и имеет большое значение для расчета подпятника и его опор. [c.102]

Определение этих потерь представляет собой значительные трудности, ввиду чего в практических расчетах их обычно относят к категории неучтенных потерь. Потери тепла за счет подсоса холодного воздуха могут быть значительными при больших разностях уровней нижних и верхних отверстий печи. Так, в конвейерной электропечи с опущенным открытым разгрузочным коробом (лотком) высота от уровня отверстия короба до свода может составлять 1,5—2 м. Ввиду этого даже небольшие щели в местах установки на своде и в верхней части стен печи термопар и выводов нагревательных элементов могут вызвать тепловые потери в несколько киловатт. В этих услових для борьбы с конвективными потерями рекомендуется закрывать нижнее отверстие разгрузочного короба (например, гидравлическим затвором) либо принимать меры к тщательному уплотнению всех высоко расположенных отверстий в футеровке печи. [c.237]

Вода, направляемая на деаэрацию по трубе 6, затем по трубе 2, попадает на верхнюю тарелку 3. Эта тарелка секционирована с таким расчетом, что при минимальной нагрузке работает только часть отверстий при высоте уровня на тарелке 40 мм. При увеличении нагрузки в работу включаются дополнительные ряды отверстий. Секционирование верхней тарелки позволяет избежать гидравлических перекосов при колебаниях нагрузки. Пройдя струйную часть, вода попадает та перепускную тарелку 4, которая имеет горловину для прохода пара, конус 15, предотвращающий попадание воды из струйного потока непосредственно на барботажный лист, и отверстие 5 в виде сектора, который с одной стороны примыкает к вертикальной сплошной перегородке 7, идущей вниз до основания корпуса деаэратора. Вода с перепускной тарелки направляется а барботажный лист 6, выполненный в виде кольца со щелями 8, ориентированными перпендикулярно потоку воды. В конце барботажного листа имеется водосливной порог высотой 100 мм. Лист 9, образующий порог, проходит до нижнего основания колонки. Вода протекает по бар-ботажному листу, переливается через порог и попадает в сектор, образуемый порогом 9 и перегородкой 7, а затем самотеком отводится по трубе 10. Пар к деаэратору подводится по трубе 11, откуда он поступает под барботажный лист 6 и, проходя через щели или отверстия 8, барботирует воду. [c.148]

Другой важной характеристикой пленочного течения является касательное напряжение на стенке орошаемого канала. Авторам неизвестно о таких расчетах, проведенных ранее, несмотря на то что величина касательного напряжения связана с локальным градиентом скорости и перепадом давления и с ее помощью можно определять гидравлические потери в пленочных аппаратах. На рис. 5.1.4 представлена характерная зависимость касательного напряжения на входе в орошаемый канал при различных величинах безразмерной ширины щели. Как видно из рисунка, наблюдается резкое изменение касательного напряжения по длине орошаемого участка, причем для Н < 1 оно падает, а для Ях > 1 — возрастает, при этом падение касательного напряжения на стенке приЯх < 1 обусловлено ростом толщины пленки (см. рис. 5.1.2), а его возрастание — уменьшением толщины пленки по длине орошаемого канала. [c.85]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...