Расчет подпятников

Расчет подпятников скольжения, воспринимающих осевую нагрузку Q при кольцевой поверхности трения, выполняется по формулам (рис. 19.12, г, ж) [c.285]

Расчет подпятников аналогичен расчету подшипников , при этом площадь опорной поверхности пяты зависит от ее конструкции (см. рис. 22.3). [c.316]

Рис. 79. Графики для расчета подпятников

Расчет подпятников при жидкостном трении [c.306]

Расчет подпятников жидкостного трения см. [39]. [c.340]

Расчет подпятников подобно расчету подшипников производится по следующим формулам [c.259]

Для подшипников, работающих в условиях граничной или полужидкостной смазки, условный расчет является основным и выполняется в большинстве случаев как проверочный, для подшипников с жидкостной смазкой — как ориентировочный. Расчет подпятников аналогичен расчету [c.309]

Расчеты подпятников проводят по условиям [c.399]

Условный поверочный расчет подпятников скольжения [c.517]

Расчет подпятников производится аналогично расчету подшипников 4Р [c.233]

Плоские упорные подшипники (подпятники) а) кольцевой упорный подшипник (рис. 13.3). Расчет ведется по среднему давлению [c.311]

Приближенный расчет несущей способности подпятника с само-устанавливающимися сегментами, в которых автоматически поддерживается оптимальное расположение трущихся поверхностей [c.321]

Расчет цилиндрических опор, нагруженных осевыми силами. Опоры скольжения, воспринимающие осевые нагрузки, называются подпятниками или упорными подшипниками. Давление в кольцевой пяте (рис. 27.17, ) определяют по формуле [c.329]

До последнего времени развитие методов расчета деталей машин на изнашивание отставало от развития методов расчета на прочность вследствие значительно большей сложности задач, особенно для тех случаев, когда трение происходит в условиях несовершенной смазки. Расчеты подшипников и подпятников скольжения для работы в условиях гидродинамической смазки, основанные на положениях теории, являются, по сун еству, расчетами на отсутствие изнашивания. [c.51]

Получены оценки времени переходных процессов и модулей предельных динамических реакций, позволяющие без трудоемкой операции интегрирования уравнения движения указать границы, в которых они содержатся, и дать рекомендации для расчета опор, в которых закреплены подшипник и подпятник ротора. [c.10]

Предыдущие теоремы показывают, что в основу расчета боковых давлений цапф ротора на подшипник В и подпятник А и их ответных реакций на его ось следует положить предельные динамические реакции Rb t) и Ra (t). Непосредственное отыскание последних сопряжено с рядом трудностей, и поэтому приобретает важное значение вопрос об оценке их модулей. [c.215]

При расчете керновых опор на прочность необходимо подобрать размеры керна и подпятника так, чтобы напряжения на площадке соприкосновения при данной нагрузке не превышали допускаемых и не вызывали по контуру площадки соприкосновения микротрещин, наличие которых приводит к увеличению момента сил трения в опоре. При вертикальном расположении оси максимальное напряжение на площадке соприкосновения, согласно теории Герца, выразится формулой [c.32]

Так как допускаемые напряжения для материала подпятника выше допускаемых напряжений материала керна, то расчет всегда ведут по допускаемым напряжениям материала керна. [c.35]

Расчет пористых статических подпятников. Зная диаметр вала Di = 2Ri, выбирают исходя из конструктивных соображений величину зазора между валом и подпятником б, тип газа, давление на входе в подпятник Pg и материал подпятника. Расчет его проводят в следующей последовательности. Рассчитывают толщину подпятника h по выражению [c.153]

Расчет сферических опор. При расчетах скоростных сферических опор обычно известны условия работы, тип смазки, их размеры, которыми обычно задаются исходя из конструктивных соображений (радиусами шипа Rs 1 а подпятника Ra 2, рис. 74), величиной зазора h, числом и диаметром отверстий для подачи смазки и углами 0 (см. рис. 74 [77]). [c.154]

Расчет 216 Подпятники — см. Подшипники качения упорны Подшипники скольжения упорные Подшипники игольчатые 591 Подшипники качения — см. также Подшипники игольчатые-. Подшипники роликовые, Подшипники шариковые [c.991]

Прокофьев В. Н. Расчет динамики гидростатического подпятника с центральной камерой. Вестник машиностроения , -1967, № 5. [c.491]

Турбинный вал вращается в подшипниках. Во избежание его смещения вдоль оси осевое усилие должно быть воспринято подпятником и передано фундаменту. Подпятник в данном агрегате всегда является единственным, так ак при двух подпятниках у общего вала распределение между ними общего усилия явилось бы неопределенным и подпятники не могли бы быть рассчитаны. Расчет и конструкция подпятника являются очень ответственной задачей. [c.105]

Принципиальные схемы 330, 331 Подпятник шаровой — Расчет 209, 210 Подъемники вибрационные с винтовым грузонесущим органом 313—315 [c.503]

Окончательно размеры цапфы (шипа или шейки) определяются расчетом ее подшипника скольжения, а размеры пяты — расчетом ее подпятника (см. Подшипники скольжения ). [c.249]

Приближенный расчет подпятника с самоу ста на вливающимися сегментами, в которых автоматически поддерживается оптимальное расположение трущихся поверхностей (при т= =50.7), производится по формулам [c.307]

Рабочее колесо радиальноосевой турбины окружено с боков предлопастным пространством и двумя щелями около его ободьев. Если давления воды здесь нормальны к оси и осесимметричны, то их равнодействующая равна нулю и вал не испытывает от них бокового усилия. В действительности некоторая несимметричность давлений иногда, вероятно, есть, например при спиральной камере, которая питает направляющие каналы не вполне равномерно, но соответствующее боковое усилие и тогда ничтожно и не учитывается. Гидравлическое же усилие от давления воды на колесо, направленное вдоль вала, велико и имеет большое значение для расчета подпятника и его опор. [c.102]

Диаметр пяты определяют в соответствии с диаметром вала, и расчет подпятника выполняют как проверочный — по 5гдельному давлению и по произведению ру [c.353]

При описанном выше способе расчета остается открытым вопрос о значении наибольшего давления ртах (и, следовательно, о значении наибольшего допустимого давления [pmaxl)i так как закон распределения давления по поверхности цапфы неизвестен. Однако результат расчета будет верным, пока неизвестный закон распределения будет одинаковым для обоих сравниваемых подшипников, т. е. при конструктивном подобии подшипников. Отсюда ясно, между прочим, что [рс1, определенное для опорного подшипника, не может безоговорочно использоваться при расчетах подшипников других типов или подпятников. [c.330]

В основе расчета элементов опоры на прочность лежит определение контактных напряжений. При действии на опору осевой нагрузки Л (рис. 23.7, б) острие керна 1 и подпятник 3 демпфируются, в результате чего образуется контактная поверхность 4, на которой нормальные напряжения s , распределяются по сферической зависимости (эпюра 2). Условие контактной прочности [c.411]

Расчет по формуле (22) дает значения момента сил трения, заниженные в 2—3 раза по сравнению с экспериментальными. Такое несовпадение объясняется несколькими причинами. Во-первых, вывод формулы базируется на предположении, что величина коэффициента трения по всей площадке контакта постоянна. Это положение не соответствует истине, так как давления и скорость скольжения на площадке контакта изменяются в очень широких пределах (так, например, напряжения изменяются от нуля до 1950—2450 н1мм ). Во-вторых, при выводе формулы считалось, что ось керна совпадает с осью подпятника и на ось, кроме осевой силы Л, никакие другие силы не действуют. Анализ движения оси [71] показывает, что на ось, кроме осевых сил, действуют еще и боковые — радиальные силы, постоянные по направлению или вращающиеся вместе с поворотом подвижной системы. Эти силы вызваны давлением спиральной пружинки в электроизмерительных приборах, действиями магнитов, недостаточно хорошей уравновешенностью подвижной системы и т. п. [c.29]

Не останавливаясь на вопросах теории высокоскоростных опор, которая в настоящее время достаточно разработана благодаря работам советских ученых [6, 62, 63, 65, 18, 67, 66, 60], рассмотрим методику расчета газовых цилиндрических подшипников и подпятников, предложенную С. А. Шейнбергом, и методику расчета сферических опор как наиболее часто применяемых в приборах. При расчетах известны условия работы, число, оборотов п шипа, нагрузки на опору и давление окружающей среды р. [c.147]

Расчет динамических подпятников. При расчетах размеров подпятников обычно задаются, исходя из конструктивных соображений, радиусами Rmax, Rmin, ЧИСЛОМ выступов (волн) т на поверхности подпятника и зазорами между пятой и подпятником. [c.151]

ДроздовичВ. Н. О смазке сферического подпятника. Сб. Вопросы теории и расчета гироприборов и приборов точной механики , 1958, в. 36. [c.189]

Уравнениями (27) и (28) можно пользоваться и для расчета смазки так называемых сегментных подпятников, которые известны также под названием подпятников Мичеля. Кольцевая [c.346]

Е. М. Юдин [24] рекомендует форму и размеры канавок, показанные на фиг. 59. При этом правые канавкн служат для подпитки защемленного объема при его увеличении, а левые — для отвода жидкости из защемленного объема при росте в нем давления. Изображенные на фиг. 59 канавки выполнены на подпятнике ведущей шестерни. Жирными линиями нанесен теоретический профиль канавки в плане, а тонкими линиями — профиль канавок, удобный с технологической точки зрения. Канавку второго типа легко получить фрезерованием. Диаметр фрезы при этом следует брать минимальным. Глубину канавки у выбирают из такого расчета, чтобы скорость в щели не превышала 10 м1сек, т. е. [c.109]

Наиболее мощные турбины леперь все чаще исполняются вертикальными. При вертикальном вале турбина занимает меньше места в плане, вес турбины воспринимается един--ственной опорой (подпятником), что проще при расчете и выверке. В частности, у ковшевой турбины при вертикальном вале увеличение числа сопел на однО колесо влечет за собой меньшие потери от взаимодействия струй, чем при горизонтальном, и действительно, у них [c.45]

Потери в подпятниках зависят от осевого усилия ( 9-8). Оно определяется достаточно просто и расчетом ( 9-8 и 10-8) и опытом. При проведении последнего подпятник работающей вертикальной модели опирается на прибор, замеряющий это усилие. Таким прибором может быть или двуплечий рычаг, опирающийся одним концом на весы, или тензометр, определяющий после своей тарировки уоилие по деформации, указываемой часто и электрическим прибором. Вычитанием из полного осевого усилия веса ротора в воздухе получается гидравлическое осевое усилие. [c.156]

На рнс, II 1.3.5, II 1.3.6 представлены схемы к расчету двухстоечного портала (см. рис. 111.3.2, б) при действии вертикальных усилия N и момента Мд — Портал (рис. III.3.5, аУ рассчитывают отдельно при нагрузке силой N и силами Я/4 (группы I—IV — рис. III.3.5, б), в сумме дающими нагружение моментом Мд (силы Я os р и Я sin р на рис. 111.3.6, а, б— составляющие усилия Н, приложенного к ригелю, см. также рис. II 1.3.4). При расчете по рис. III.3.5, виг принимают основную систему с оголовком, отсеченным от рамы неизвестными являются симметричные силы Xt и моменты Ха. Грузовые коэффициенты канонических уравнений при нагружении силой N вычисляют перемножением эпюр на среднем ригеле, при нагружении силами Я/4 (группа I) — интегрированием эпюр на кольце в его плоскости. При расчете по рис. II 1.3-5, д принимажуг ту же основную систему и находят косо-симметричные неизвестные (Ха, Хз/j) и Х4. При расчете от силы Я/4 (группа 111 — рис. II1.3.6, а) в основной системе оголовок опирается на стойки через цилиндрические шарниры с осями, параллельными оси Ох половины оголовка соединены шарнирами а и , имеющими вертикальные оси определяются неизвестные (Ха, X2/I1) и Х5. При расчете по рис. III.3.6, б (группа IV) в основной системе половины оголовка соединены шарнирами, имеющими вертикальные оси в плоскости xOz, и опираются на стойки через подпятники а и Ь неизвестными являются моменты Хв и Xj. Система канонических уравнений метода сил имеет вид [c.466]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...