Расчет тепловых потоков

Интегрирование уравнения (8.16) в определенных пределах (по / от t [ до /< 2 и по г от до Гг) дает зависимость для расчета теплового потока через цилиндрическую стенку [c.75]

Способы расчета теплового потока излучением q изложены в гл. 11. [c.97]

Коэффициентом теплопередачи пользуются и при расчете теплового потока через тонкие цилиндрические стенки (трубы), если d /daH l,5 [c.99]

При расчете теплового потока Q по приближенной формуле (12.12), в которой стенка трубы считается плоской с толщиной 6 = 5 мм, получим [c.100]

В работах [102, 403] получены уравнения переноса энергии вдоль пучка лучей, в которых многократное рассеяние выражено через однократное. Авторы работы [851] рассчитали теплообмен излучением в одномерном слое. В работе [8101 приведен расчет теплового потока излучения для полубесконечного цилиндрического газового столба без учета рассеяния. Лав и Грош [504] принимали рассеивающую среду состоящей из сферических частиц одинакового диаметра, имеющих комплексный показатель преломления. Поскольку этот метод можно непосредственно применить к задаче о множестве сферических частиц, рассмотрим его несколько подробнее. Запишем уравнение переноса энергии вдоль пучка лучей в следующем виде [c.238]

Для расчета теплового потока при теплопередаче через многослойную цилиндрическую стенку (рис. 3.8) необходимо задать диаметры каждого слоя, коэффициенты теплопроводности стенок, контактные термические сопротивления между ними, а также гранич- [c.281]

Рассмотренные выше обобщения формулы Ньютона на случая теплоотдачи в условиях движения газа с большой скоростью позволяют при расчете тепловых потоков непосредственно учесть только две особенности этого процесса разогрев газа в пограничном слое и изменение его полной энтальпии из-за химических реакций. Остальные особенности учитываются при оценке коэффициента теплоотдачи. [c.383]

При большой скорости течения разреженного газа тепловой поток к стенке или от стенки определяется, как и для плотной среды, по формуле (10.20). Для расчета теплового потока в этих условиях необходимо оценивать коэффициент восстановления температуры г, величина которого зависит от степени разреженности газового потока. [c.403]

Таким образом, применение стенок из каталитического материала, обусловливающего бесконечно большую скорость рекомбинации, приводит к увеличению теплового потока за счет диффузии на 7%. В случае конечной скорости рекомбинации для расчета теплового потока надо пользоваться формулой (12.57). [c.707]

Таким образом, для расчета теплового потока по формуле (19.29) помимо исходных данных необходимо иметь значение коэффициента эффективности ребра для конкретных условий задачи. [c.238]

Если теплопроводность существенно зависит от температуры, то в формулах для расчета теплового потока необходимо использовать среднеинтегральное значение [c.19]

Для расчета тепловых потоков Pn i2, Pm f2 используются выражения, аналогичные (3.44) [c.113]

Расчет теплового потока, обусловленного взаимодействием и конденсацией атомов, проводят по формуле [c.246]

Для расчета теплового потока Q в цилиндре можно воспользоваться [c.185]

Для сферической стенки тепловой поток может быть рассчитан по формуле, аналогичной для расчета теплового потока в плоской стенке. Преобразуем (2.117) [c.189]

В технических расчетах тепловой поток относят к единице длины цилиндрической стенки [c.169]

Отношение ХР/6 называется тепловой проводимостью стенки, а обратная величина 61 ХР), К/Вт, — тепловым, или термическим сопротивлением стенки и обозначается Пользуясь понятием термического сопротивления, формулу для расчета теплового потока можно представить в виде [c.76]

Величина Ra — io.F) называется термическим сопротивлением теплоотдачи, а суммарное термическое сопротивление Рк — термическим сопротивлением теплопередачи. Используя понятие термического сопротивления, мы опять свели формулу для расчета теплового потока к зависимости, аналогичной закону Ома тепловой поток равен отношению перепада температур к сумме термических сопротивлений, между которыми этот перепад измеряется. В процессе передачи теплоты через стенку между двумя теплоносителями тепловой поток преодолевает три последовательно включенные термические сопротивления теплоотдачи теплопроводности Рх и снова теплоотдачи Ra.2. После расчета теплового потока Q из соотношений (12.3), (12.5) можно опреде-114 [c.114]

Рис. 1-3. К расчету теплового потока.

Таким образом, расчет теплового потока, уходящего в стенку, сводится к вычислению параметров газовой смеси на границе раздела фаз и вдали от нее. [c.360]

Расчет теплового потока через рабочий электрод вели по показаниям датчика температурного перепада, который дает большую точность и воспроизводимость по сравнению с другими методами [c.175]

Рис. 8.6. К расчету теплового потока в трубопроводе по (8,5). (8.6)

При сравнении этого выражения с выражением работы торможения по уравнению (133) нетрудно видеть, что величины их пропорциональны между собой. Таким образом, вводя в условия однозначности время торможения как определенную фиксированную величину, мы учитываем в расчете тепловой поток, образующийся при торможении. Кроме ранее упоминавшейся общей геометрической характеристики в условиях однозначности, должны быть учтены особенности конструкции тормозов (различные модификации конструкции тормозных шкивов и колодок) к существенным факторам этой группы, влияющим на нагрев шкива, следует отнести угол обхвата Р шкива колодкой (или лентой в ленточном тормозе), ширину обода В тормозного шкива и величину установочного зазора е между шкивом и накладкой. Влияние угла обхвата шкива колодкой выражается в изменении поверхности теплоотдачи обода тормозного шкива (поверхности, наиболее эффективно участвующей в конвективном теплообмене). [c.606]

Если при расчете теплового потока использовать разность энтальпий (вместо разности температур поперек пограничного слоя), то можно получить достаточно надежные результаты и при наличии диссоциации набегающего газового потока. [c.49]

При вдуве смеси газов результирующее снижение поверхностного трения можно определить по формулам, аналогичным применяемым в расчетах теплового потока — уравнение (4-17). [c.113]

Большим достоинством стационарного метода измерения тепловых потоков является возможность его длительного использования в нагретой струе. При расчете теплового потока к непроницаемой поверхности теплозащитного покрытия необходимо вводить поправочный коэффициент на отличие температуры поверхности калориметра от температуры поверхности образца. [c.321]

На процесс термического разрушения теплозащитных материалов большое влияние оказывает распределение давления на разрушающейся поверхности. Знание его необходимо для определения силового воздействия потока на поверхность модели. Кроме того, по измеренному распределению давления можно найти значение градиента скорости в окрестности точки торможения, знание которого необходимо при расчете теплового потока. [c.323]

Мы использовали обычно применяемую формулу для расчета теплового потока через цилиндрический слой без осевой неизотермичности. Такой подход вполне возможен, поскольку при той неизотермичности, какая имеет место в нашей калориметрической системе, изменение температуры образца и нагревателя по высоте с достаточной точностью может считаться иа небольшом участке линейным и локальные температуры И /2,2 формуле (10) будут равны средним значениям температур на этом участке. [c.88]

На основании экспериментального и теоретического исследования кризиса теплообмена, с учетом уравнения (11.11), получены зависимости [20, 32, 43] для расчета теплового потока и паросодержания на границе между областью интенсивного теплообмена и переходной областью (рис. 11.12 и 11.13) [c.264]

Следовательно, поток тепла через стену плавильной камеры является прежде всего функцией температуры плавления шлака сжигаемого угля, так как она влияет непосредственно на температуру поверхности шлакового слоя на стенах топки. Но из предыдущего изложения следует, что, только имея данные о составе золы сжигаемого угля, можно, и то приблизительно, составить себе представление о свойствах шлака, который образуется в топке. Из этого следует, что расчет теплового потока в стенах плавильной камеры является трудной задачей. Это приводит к тому, что тепловой поток при расчетах топки с жидким шлакоудалением никогда не принимается за постоянную величину. [c.283]

Погрешность расчета теплового потока через цилиндрический или сферический слой термоизоляции по формуле (3.14) для плоского слоя нетрудно оценить по той ошибке в термическом сопротивлении, которая возникает при условной замене цилиндрического или сферического слоя плоским слоем термоизоляции той же толщины Ь. [c.65]

Если кривизна небольшая (/ иар// вн<2), то можно считать ф 1. Для плоских стен конечных размеров расчет теплового потока см. п. 6.3.1 кн. 2 настоящей серии. [c.90]

Расчет теплового потока излучением Qu в высоковакуумной изоляции ведется известными методами, принятыми при расчете теплового излучения (см 2.10, 2.11 кн. 2 [c.247]

Все приведенные выше формулы для расчета теплового потока Q (или площади F) в теплообменниках пригодны для идеальных условий чистые теплоносители, строго одинаковые условия обтекания поверхностей и т. д. В реальных теплообменниках получаются заниженные значения Q, поэтому приходится вводить специальные поправки для учета неиде-альности теплообменника. [c.108]

Результаты расчета тепловых потоков приведены в общей таблице результатов. Отрицательные тепловые потоки направлены внутрь колонны. Правильность стационарного решения можно проверить, просумм чровав тепловые потоки от всех поверхностей колонны. В идеальном случае сумма долж1 а равняться нулю. [c.117]

Условие теплового баланса на поверхности позволяет выявить равновесное состояние системы и отвечающие ему значения парового потока и температуры поверхности испарения. Графическое определение равновесного состояния системы по результатам расчета тепловых потоков при нескольких значениях температуры /ц, показано на рис. 12.11. На рисунке обозначено q=a T —+ + 7изл — плотность теплового потока, поступающего от внешней среды к поверхности испарения, /и,л — плотность теплового потока к поверхности испарения путем излучения =gj, r + — плотность теплового потока, расходуемого на испарение, и отводящегося внутрь стенки q ) — плотность массового потока пара [c.427]

Железобетонная [X = 1,3 Вт/(м К)1 дымовая труба диаметром 1,4/0,9 м футерована внутри слоем огнеупоры Л = 0,58 Вт/(м К)] толщиной 0,15 м. Замечено, что npir постоянстве температуры окружающего воздуха и соответствующего коэффициента теплоотдачи [а 14 Вт/(м К)1 повышение температуры внутри поверхности футеровки (/ф) на 37 К приводит к повышению температуры наружно] поверхности трубы ( j) на 10 К. Определить разность между температурами соприкасающихся поверхностей, обусловленную несовершенством их теплового контакта, когд ( Ф — т) = 380 К. Оценить относительную погрешност> расчета теплового потока через трубу на формуле для плоской стенки с использованием внутреннего диаметра трубь. [c.177]

На рис. 2.53 показан характер Ш1ркуляции в замкнутом ограниченном пространстве вертикальной щели и кольцевом пространстве. Из-за сложности процессов определить коэффициент теплоотдачи обычным путем с учетом особенностей движения не удается. В практических расчетах тепловой поток через прослойки толщиной 5 рассчитывается по уравнению теплопроводности [c.194]

Область развитого кипения (интенсивного) теплообмена. Область развитого кипения охватывает паросодержания от нуля до Хгр. Для расчета коэффициента теплоотдачи при кипении металлов в трубах во.зможпо пользоваться формулами, полученными для случая кипения металлов в большом объеме. Для расчета теплового потока и паросодержания на границе между областью интенсивного теплообмена и переходной областью Получены зависимости [c.102]

Таким образом, при заданной форме тела и, следовательно, известном duejdx) погрешность расчета теплового потока может быть вызвана лишь ошибками в расчете произведения (pfi)e при температуре набе-гаюш,его газового потока Те- На рис. 2-4 иллюстрируется уровень возможного отклонения величин fXe в зависимости от принятой схемы расчета. Вероятная ошибка при высоких Те составляет почти 30%. Отсюда разброс расчетных значений теплового потока, приводимых различными авторами, составляет примерно 20%. Заметим, что и погрешность имеющихся экспериментальных данных имеет тот же порядок. [c.45]

На основании анализа опытных данных по влиянию вдува на теплообмен в турбулентном пограничном слое на плоской пластине В. П. Му-галев предложил простую аппроксимационную формулу для расчета тепловых потоков [c.114]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...