Поле прямоугольного излучателя

Рис. 2.6. К расчету звукового поля прямоугольного излучателя.

Длина ближнего поля прямоугольного излучателя не равна соответствующей длине круглого излучателя той же площади если обозначить их площади через и 5о > то можно записать [c.97]

Понятие линейность имеет точный математический смысл. Преобразователь линеен, если его выходная величина пропорциональна входной, т. е. если отношение величин выход/вход постоянно и не зависит от абсолютного значения входной и выходной величин. Если выходная величина представлена как функция входной в прямоугольной системе координат с линейным масштабом, то преобразователь линеен в той области,, где трафик представляет собой прямую линию. Для гидрофона выходной величиной является напряжение холостого хода,, а входной — давление свободного поля. Для излучателя выходной величиной является давление свободного поля, а входной — ток или напряжение. [c.117]

Поскольку прямоугольные источники звука не имеют симметрии тел вращения, поперечные сечения звукового поля па рис. 4.25 уже не будут окружностями, как у круглого поршневого излучателя. На рис. 4.25 показаны сечения звукового поля прямоугольного преобразователя с отношением сторон Ь/а = 0, в ближнем и дальнем поле. [c.95]

Если определить положение последнего максимума на оси как длину ближнего поля, то выражение (4.2) с коэффициентами из табл. 4.3 будет справедливо и для прямоугольного излучателя. При этом следует помнить, что последний максимум не должен быть главным [c.97]

КОЭФФИЦИЕНТЫ ДЛЯ РАСЧЕТА ДЛИНЫ БЛИЖНЕГО ПОЛЯ ПРЯМОУГОЛЬНОГО ПОРШНЕВОГО ИЗЛУЧАТЕЛЯ [c.98]

Математическое описание прямоугольных излучателей имеется в работах [475, 1156]. При экспериментальном определении длины ближнего поля можно воспользоваться литературными данными [1336, 1342]. Модель поршневого излучателя произвольной формы дается в работе [1503]. Звуковые поля электромагнитных излучателей приведены в работах [764, 1172] см. также раздел 8.4. [c.99]

Отличие полей излучения в дальней зоне, создаваемых различными плоскими излучателями, состоит в различии функций направленности. Функции направленности круглого, прямоугольного, эллиптического, щелевого и других излучателей можно вычислить с помощью (IV. 1.4). [c.257]

Для возбуждения поперечных поверхностных волн на излучатель подавались электрические импульсы прямоугольной формы с синусоидальным заполнением. При указанной геометрии образца и электродов электрическое поле вызывало вследствие пьезоэффекта механические сдвиговые колебания поверхности, параллельные оси z. Длительность и частота заполнения менялись в пределах 1—3 мкс и 1,7—3,3 МГц соответственно. Сигналы с приемника подавались на усилитель и регистрировались на экране осциллоскопа. Типичная последовательность импульсов, наблюдающаяся на экране осциллоскопа, изображена на рис. 3.29. Максимальное время пробега импульсов в образце, при котором их еще можно было выделить на фоне шумов, составляло 600 мкс, что соответствовало пути пробега —1,5 м, [c.264]

Если в волноводе расположены два монополя, то каждый из них работает в поле, созданном не только им самим и его отражениями от стенок волновода, но и вторым излучателем и его отражениями от стенок. Это также приводит к особенностям по сравнению с совместной работой двух монополей в неограниченной среде. Найдем мощность, излучаемую монополями при их совместной работе в прямоугольном волноводе с жесткими стенками при заданной объемной скорости излучателей. [c.322]

Приведенные в 5 и 6 гл. 3 экспериментальные результаты получены с помощью реверберационной установки, блок-схема которой показана на рис. 5. ]Модулятор 2 вырабатывает прямоугольные импульсы, заполненные частотой задающего генератора 1, которые с помощью излучателя 8 возбуждают равномерное ультразвуковое поле в сферическом сосуде 5. [c.403]

Изобары в продольном сечении звукового поля с квадратным преобразователем были представлены на рис. 4.16. В случае прямоугольного преобразователя структура звукового поля, зависит от размеров обеих сторон и О2 или от отношений Оу/Х и ДгД. Сюда входит и отношение сторон Ь/а. Чтобы тем не менее можно было рассматривать звуковое поле обобщенно/ по аналогии с круглыми излучателями, нужно нормировать расстояния по большей стороне Ох расстояние от излучателя— по величине 0x 14%, а поперечные размеры — по самой величине 0 [475, 38]. Это и сделано на рис. 4.25. [c.95]

Далее определяются параметры (элементы матриц [ )] и р]) математических моделей (2.24), (3.1) —(3.4) плоской АР прямоугольных волноводов при их произвольном и периодическом размеш,ении. Даются рекомендации по выбору мод, суперпозиция которых представляет поле в раскрыве волновода, и приводятся результаты численных расчетов линейных и плоских волноводных решеток с периодическим размеш,ением излучателей, полученные на основе различных математических моделей. [c.136]

Подобного типа излучатель для рабочей волны 7,1 0,1 мм изображен на рис. 2.3.7. Он состоит из перехода со стандартного прямоугольного волновода сечением 2,6 х 5,2 мм на круглый волновод диаметром 6,2 мм. В этом переходе волна Н о, распространяющаяся в прямоугольном волноводе, плавно и без отображений преобразуется в волну//ц круглого волновода с сохранением плоскости поляризации вектора Е. Для получения круговой поляризации вектора напряженности электрического поля в круглом волноводе используется секция круглого волновода, в которую помещена четвертьволновая поли-стироловая пластина (е = 2,56) толщиной 1,1 мм и длиной 10 мм с плавным сужением на концах [c.54]

На рис. IV.5.3 она изображена в масштабе, позволяющем с небольшой точностью находить амплитуду звукового давления плоского излучателя в области френелевой дифракции. Спираль Корню изобра-жает модуль и фазу интеграла Френеля в зависимости от параметра V 2/(A,2q) Xi. Используя этот график, можно проследить, как изменяется комплексная амплитуда давления поля прямоугольного излучателя в зависимости от расстояния Zq, координат %, и г/ , краев прямоугольного излучателя. [c.275]

Основные закономерности формирования поля 1фуглого поршня, изложенные в щ)едыдущем параграфе, сохраняют силу и для прямоугольных излучателей. В этом случаеоднако, точное решение не может быть получено даже для точек, лежащих на оси. Зато приближенные решения как в дальней, так и в ближней зонах оказываются более простыми. [c.54]

Картина звукового поля, создаваемого прямоугольным излучателем в зоне Френеля, примерно такая же, как и в случае 1фуг-лой поршневой диафрагмы. Поэтому мы не будем на ней подробно [c.57]

Рис. 4.25. Изобары в ближнем и дальнем полях (свободное поле) прямоугольного поршневого излучателя (расчетные) опгиошение Ь1а=0,6 О дБ соответствует р а — расстояние г=0,8 б —расстояние г=3,2 а

Характер П, р. определяется типом излучателя и физ. свойствами среды, в к-рой распространяются радиоволны. Напр., волны, излучаемые в свободное пространство проволочными вибраторами, поперечно поляризованы причем направление поляризации совпадает с направлением токов в вибраторах. В коаксиальном кабеле ТЕМ-тлп Также поперечна, однако о к.-л. онределенном направлении поляризации здесь нельзя говорить, т. к. силовые линии электрич. поля направлены радиально. В прямоугольном волноводе нанра-влепие Е может бцть различным и зависит от координат. В частности, ГЛ/-волны имеют продольную составляющую электрич. поля. Поэтому в волноводах удобнее классифицировать волны по наличию продольных составляющих и Я. Ряд антенн (нанр., спиральные антенны) излучает радиоволны, поляризованные по кругу или эллипсу. При этом J5 вращается с частотой поля такую волну можно представить в виде суммы перпендикулярно поляризованных радиоволн, сдвинутых по фазе па 90°. Радиозвезды, как правило, излучают хаотически поляризованные радиоволны, и в этом отношении их излучение аналогично световому (см. Поляризация света, Радио-астрономи.ч). [c.148]

В качестве примера приведем визуализацию шлирен-методом звукового поля в системе, состоящей из жидкости (воды) и прямоугольного стеклянного стержня, в котором возбуждался ограниченный пучок поперечных ультразвуковых волн [33, 34]. В качестве излучателя применялась пьезокварцевая пластинка К-срезвс (частота 2,9 МГц) использовались как непрерывный, так и импульсный режимы. Из приведенных в [33, 34] фотографий следует, что в воде визуализируется звуковое поле, представляющее собой совокупность лучей , уходящих от стержня. На рис. 13.11 схематически показана получающаяся при этом картина в случае [c.355]

При таких измерениях толш,ина пластины й должна быть по крайней мере настолько большой, чтобы серия последовательных эхо-импульсов хорошо разделялась, но в то же времяг не настолько большой, чтобы можно было разместить возможно большее число последовательных многократных эхо-импульсов в пределах ближнего поля излучателя. По схемам на рис. 33.9, виг, кроме того, диаметр пластины должен быть настолько большим, чтобы используемые эхо-импульсы еще небыли искажены краевыми эффектами. Для оценки минимального диаметра вместо одинарного угла раскрытия 70 лучше-ввести двойное значение. Круглые пластины гораздо менее благоприятны, чем прямоугольные или имеющие неправильную форму. [c.644]

Канализирующая система типа прямоугольного волновода с волной Ню имеет ряд ценных качеств малые потери, относительно небольшие вес и габариты, хорошо освоенную технологию изготовления. Поэтому в антенной технике линейные решетки излучателей, возбуждаемые такого вида канализирующей системой, получили широкое распространение. Максимальный теоретический сектор сканирования волноводной антенны с излучателями, неременно-фазно связанными с полем волновода без учета час- [c.52]

Если при анализе АР используется многомодовая аппроксимация токов излучателей, то ее поле излучения определяется соотношением (2.41), т. е. является суперпозицией полей, излучаемых различными модами токов. Поэтому решетки с многомодовыми излучателями М мод) можно рассматривать как М самостоятельных решеток с одномодовыми излучателями, диаграммы которых рассчитываются с помощью алгоритма БПФ. Для иллюстрации применения алгоритма БПФ к расчету ДН плоских АР достаточно рассмотреть решетку излучателей с одномодовой аппроксимацией токов (Л1=1). Пусть излучатели плоской АР расположены в узлах прямоугольной сетки (рис. 2.13), форма раскрыва решетки может быть произвольной. [c.81]

В математической модели (3.1) матрица [/] пред -ставляет собой вектор-столбец размером МХМ коэффициентов разложения токов или полей излучателей по соответствующей системе мод [О] — квадратная матрица размером (МхМ) , элементы которой имеют смысл коэффициентов взаимной связи между различными модами токов или полей излучателей, а [Р]—вектор-столбец свободных членов размером МХМ, связанный с вектором возбуждения [Л] матричным соотношением [Р]=[/ ][Л], где [/ ]—известная прямоугольная матрица (2.25). [c.88]

Выражение получено интегрированием магнитных токов, текущих вдоль кромок х = О, х = Ь. Известно, что они определяют основное излучение прямоугольного микрополоскового излучателя с волной о1о- Излучение магнитных токов на кромках= 0,у = а является нежелательным, так как приводит к появлению кроссполяризационной составляющей поля излучения пространственных волн. [c.55]

Позднее Бэр [153] показал, что кварцевые пластинки такой формы в противоположность обычным круглым или прямоугольным пластинкам при колебаниях высших порядков k >9) на самом деле излучают приблизительно плоские волны. Недавно Самуэль и Шанкленд [39381 провели исследования звукового поля в жидкости перед кварцевым излучателем, вырезанным согласно Штраубелю и возбуждаемым на основной частоте 7,5 мггц они нашли, что звуковое поле весьма равномерно. [c.89]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...