Сварка титана с алюминием

СВАРКА ТИТАНА С АЛЮМИНИЕМ [c.201]

Сварка титана с алюминием [c.458]

При сварке титана и алюминия — металлов очень высокой химической активности — раскисление осаждением невозможно, поэтому их сварку осуществляют с внешней защитой от окружающей среды — в инертных газах, в вакууме или под флюсами, не содержащими кислородных соединений. [c.330]

При испытании сварных соединений на разрыв разрушение происходит по линии сплавления или по алюминию с пределом прочности 77...84 МПа, т.е. на уровне менее прочного основного металла (ОМ) - алюминия. Непосредственная сварка с расплавлением только алюминия не всегда дает стабильные результаты и во многих случаях ограниченно пригодна. Значительный интерес представляет способ соединения титана с алюминием с применением защитного слоя из алюминия, наносимого перед сваркой на титановую кромку. Слой может быть нанесен наплавкой (рис. 13.15) или алитированием титановых кромок в расплаве технического алюминия. [c.202]

Режимы сварки и механические свойства соединений титана с алюминием [c.203]

Механизированную горячую сварку чугуна порошковой проволокой типа ППЧ-3, содержащей 4,5... 5 % углерода, 4,0... 5,3 % кремния, 0,1...0,3% алюминия и 0,1...0,3% титана, с защитным газом ( Oj) или без него выполняют при постоянном токе обратной полярности (табл. 8.15). Диаметр проволоки 3 мм. Температура подогрева 600... 700 °С. [c.253]

При сварке в углекислом газе низкоуглеродистых высоколегированных сталей с использованием низкоуглеродистых сварочных проволок, если исходная концентрация углерода в сварочной ванне менее 0,10 %, происходит науглероживание металла на 0,02. .. 0,04 %. Этого достаточно для резкого снижения стойкости металла шва к межкристаллитной коррозии. Одновременно окислительная атмосфера, создаваемая в дуге за счет диссоциации углекислого газа, способствует угару до 50 % титана и алюминия. [c.376]

В работе [385] изучались причины разрушения деталей космического корабля Апполон , изготовленных из титана и его сплавов с алюминием и оловом, при термическом и механическом циклировании в токе водорода. Во время испытаний водород проникал в титан и образовывал с ним хрупкие гидридные фазы. Взаимодействие водорода с титаном особенно интенсивным было в сварном шве и его окрестностях, где и начиналось разрушение детали. Применение аргона при сварке увеличивало почти втрое число циклов до разрушения. Механизм разрушения деталей из титановых сплавов в водороде авторам [385] выявить не удалось. Можно полагать, что образующиеся на поверхности детали хрупкие соединения титана с водородом отслаиваются под влиянием меняющихся температур и нагрузок, что создает условия для дальнейшего взаимодействия титана и водорода. [c.166]

Введение в шов титана и алюминия связано с рядом технологических трудностей. Вследствие высокого сродства этих элементов с кислородом при сварке электродами с покрытием на основе силикатной связки кремний восстанавливается из окислов и обогащает металл шва. Это нежелательно, поскольку увеличивается [c.247]

Преимущества способа сварки состоят также и в том, что этот метод позволяет сваривать широкий круг материалов. Например, в промышленных условиях осуществляется сварка стали с алю-минием, вольфрамом, титаном, металлокерамикой, молибденом меди с алюминием и титаном, титана с платиной и т. п. [c.37]

Для защиты металла шва со стороны корня и обеспечения формирования обратной стороны шва поддувают защитные газы (создание избыточного давления защитного газа со стороны корня шва). При сварке титана, алюминия и их сплав< в для поддува применяют аргон или в особых случаях гелий при сварке титана. При сварке нержавеющих сталей применяют аргон, азот, углекислый газ и смесь азота с водородом (азота — 93%, водорода — 7 7о). [c.251]

Главное преимущество способа диффузионной сварки состоит в том, что он позволяет сваривать материалы, которые вообще невозможно соединить другими методами. Например, этим методом осуществлена высококачественная сварка стали с чугуном, алюминием, вольфрамом, титаном, молибденом меди с алюминием и титаном титана с платиной серебра с нержавеющей сталью бронзы с различными металлами и других пар металлов. [c.200]

Особенности окисления металла шва оксидами алюминия и титана. В последнее время прн разработке нов ых сварочных флюсов наметилась тенденция к введению в составы относительно термически прочных оксидов титана и алюминия взамен термически менее прочных оксидов марганца и кремния. Вместе с тем металлургическая роль оксидов алюминия и титана на границе шлак — металл в реакционной зоне сварки полностью не выяснена. [c.201]

В связи с отмеченными особенностями получить соединение при расплавлении обеих заготовок с металлом шва, представляющим твердый раствор, практически невозможно. Шов всегда будет содержать интерметаллиды, сильно охрупчивающие соединение. Наличие периода задержки образования интерметаллида Т1А1з при сварке титана с алюминием позволяет сваркой плавлением получить удовлетворительное соединение. Однако технологический процесс и его энергетические параметры необходимо выбирать таким образом, чтобы перегрев алюминия в месте контакта с титаном не превышал 800...850 °С. Поэтому, применяя различные источники теплоты и технику сварки, до расплавления доводят только алюминий, смачивающий титан и образующий с ним сварное соединение. Такой способ использован, например, для получения сварных нахлесточных соединений. [c.202]

Исследовали также влияние температуры нагрева от 100 до 600 °С с выдержками в течение 1 и 2 ч на прочность трехслойной композиции ОТ4 + АД1 + АМгб. На границе титана с алюминием после нагрева вплоть до 500 °С не обнаружено вьщеления интерметаллидных прослоек, что свидетельствует о значительной величине периода задержки образования фазы Т1А1з в условиях эксперимента. Энергия активизации процесса образования интерметаллидов, рассчитанная для сварки давлением, составляет 268 кДж/моль, в то время как для сварки титана с алюминием в жидкой фазе эта энергия имеет значение всего 163,4 кДж/моль. [c.205]

Сварка сталей с титановыми сплавами 192 -взрывом 192, 193 -клинопрессовая 193 -контактная 193 -прокаткой 193 -ультразвуковая 193 Сварка титана с алюминием 201 - Режимы 202, 203, 205 - Соединения 209 - Схемы сварки 203 - 206 - Температурно-временные зависимости 201 Сварка титановых сплавов 128 - Подготовка под сварку 129 - Состав растворов для химической обработки 129 - Температуры полиморфного превращения, рекристаллизации, отжига и снятия остаточных напряжений 131 [c.475]

При сварке плавлением титана с алюминием при расплавлении титана невозможно избежать охрупчивания шва. Незначительная растворимость титана в алюминии и большая скорость образования химических соединений между металлами способствуют получению хрупких реактивных фаз в сварных швах. Сварные соединения с такими швами хрзшки и непригодны к эксплуатации. Используя различие температур плавления титана и алюминия, сварку можно вести без расплавления титана при наличии жидкой ванны алюминия. При этом кратковременность взаимодействия жидкого алюминия с титаном и применение технологических мер могут существенно уменьшить количество хрупких фаз в сварном шве. [c.201]

Проводили работы по сварке тонколистового титана с алюминием с предварительным алитированием титановых кромок. Сваривали технический титан ВТ1-1, а также сплавы ОТ4 и ВТ5-1 с алюминием АД1 и сплавом АМгб толщиной 1 1,5 2 3 и 6 мм. Алитирование выполняли в расплаве чистого алюминия, под слоем флюса АН-А1 при температуре ванны [c.203]

С в течение 5 ч по границе контакта титан - алюминий не наблюдается появления фазы Т1А1з. Поэтому многие исследователи для соединения титана с алюминием и его сплавами использовали способы сварки давлением. [c.204]

В ряде отраслей промышленности, в первую очередь в химическом машиностроении, для изготовления изделий применяется биметалл титан - алюминий. При сварке биметалла встречаются те же затруднения, что и при соединении титана с алюминием образование интерметаллидов, охрупчивающих соединение. Обязательное условие получения соединения биметалла, обладающего удовлетворительными [c.205]

Сталь 10Х11Н20ТЗР применяют в виде листов для изготовления сварных элементов высокопрочных конструкций, работающих при температуре до 700— 750 °С. Эту же сталь с большим количеством титана и алюминия, без сварки, используют для изготовления деталей газотурбинных двигателей, работающих при температуре 650— 700 °С. Листовую сталь упрочняют закалкой от 1060—1080°С и старением при 700°С 3—8 ч (в зависимости от толщины листа). Холодная деформация перед старением повышает временное сопротивление. [c.309]

Выбор оптимального легирования высоконикелевого шва и повышенной жаропрочности проведен в работе 1101. В качестве упрочнения было примято иитерметаллидное упрочнение твердого раствора фазами типа П1з (Т1А1), являюш,ееся основным для деформируемых сплавов на никелевой основе. Так как введение титана II алюминия повышает склонность сварных швов на никелевой основе к образованию трещин при сварке, то задачей исследования было нахождение оптимального соотношения молибдена и вольфрама с титаном и алюминием, обеспечивающего, с одной стороны, стойкость против горячих трещин, а с другой — высокую жаропрочность и длительную пластичность. [c.247]

Итак, чем меньше кислорода в аустенитном шве, тем больше в нем водорода. Алюминий, титан, кремний и другие ферритиза-торы, а также марганец, являясь сильными раскислителями, резко снижают содержание кислорода в жидкой ванночке при сварке аустенитных сталей, вследствие чего неизбежно растет содержание водорода в шве. Это обстоятельство служит причиной большей склонности к порам аустенитно-ферритных швов по сравнению с чистоаустгнитными. Еще одной причиной увеличения склонности к порам при повышенном содержании кремния, титана и алюминия в шве является образование ферритных участков, растворимость водорода в которых ниже, чем в аустените. [c.95]

Алюминий, как и титан, устраняет горячие трещины, вызывая ферритизацйю сварных швов аустенитных сталей. Однако при сварке высоконикелевых сталей и особенно при сварке сплавов на основе никеля отрицательное действие алюминия проявляется значительно сильнее, чем при легировании шва титаном. При соответствующем увеличении концентрации алюминия кристаллизационные трещины не возникают. Это обстоятельство вытекает из способности алюминия образовывать сравнительно легкоплавкую эвтектику с никелем в соответствии с диаграммой состояния второго типа (см. рис. 77, б). Следовательно, действие и титана, и алюминия подчиняется той же закономерности, что и действие кремния и других элементов, образующих легкоплавкие эвтектики. [c.206]

Степень усвоения сварочной ванной хрома, кремния, марганца, титана и алюминия, а также углерода при сварке в углекислом газе аустенитными проволоками разных марок изучалась автором совместно с Д. А. Дудко и И. Н. Рублевским. Из полученных данных следует, что при содержании в проволоке 18— 25% Сг окисление этого элемента очень невелико. В этом отношении сварка в углекислом газе превосходит сварку открытой дугой покрытыми электродами. При содержании в проволоке до 1% Si и до 2% Мп окисление кремния не превышает 0,2—0,3%. Марганец окисляется и испаряется более интенсивно. Потери его достигают 0,3—0,5%. Если содержание кремния в проволоке превышает 2%, как и следовало ожидать, проявляется его повы-шенрюе сродство к кислороду и защитное относительно марганца действие. Окисление марганца в этом случае заметно ослабевает (не более 0,2%). Однако при высокой концентрации марганца (6—7%) окисление его усиливается абсолютные потери достигают 1 %. Но при этом практически прекращается окисление кремния — активность марганца возрастает. Относительно окисления титана уже говорилось. Угар его при сварке проволокой типа Х10Н77ТЗЮ не превышает 30%, но абсолютные потери составляют уже около 1%, а не 0,2—0,3%, как в случае сварки проволокой, содержащей примерно 0,5% Ti. Имеет место и некоторый 338 [c.338]

Соединение сваркопайкой разнородных материалов (меди со сталью, титана с медью, алюминия с медью, ниобия со сталью и др.) осуществляют с помощью оборудования общего назначения для сварки [2, 14, 17]. [c.400]

Сваркопайка изделий нахлесточными соединениями из разнородных металлов (например, из титана и алюминия) осуществляется на контактных точечных и шовных машинах, основными операциями которых являются сжатие и нагрев деталей током. Наиболее перспективны установки с нагревом переменным током промышленной частоты, постоянным током и конденсаторные. Режим сварки выбирается таким образом, чтобы произошло частичное оплавление более низкотемпературного металла, а соединение происходило за счет смачивания им второго металла. Для получения таких соединений успешно применяют машины для контактной точечной сварки на переменном токе МТ-1818, МТ-2023, МТ-2102, МТ-4019 и др. для конденсаторной точечной сварки МТК-2201, МТК-5502, МТК-8004 и др. для шовной сварки на переменном и постоянном токе МШ-1601, МШ-2001, МШ-2201, МШ-3201, МШ-3208, МШВ-8001, МШВ-8501 и др. [c.400]

Применяемые в настоящее время промышленные а-титановые сплавы можно разбить на пять подгрупп. К первой подгруппе относятся двойные сплавы системы Т1—А1. Из них в промышленном масштабе применяется лишь один сплав ВТ5, содержащий, помимо титана, 5% алюминия. Сплав деформируется в горячем состоянии — куется, прокатывается и штампуется он поставляется в виде листов, прутков, поковок, труб и проволоки. Сплав ВТ5 сваривается аргон-но-дуговой и контактной сваркой, удовлетворительно обрабатывается резанием, обладает высокой коррозионной стойкостью в концентрированной азотной кислоте и морской воде. Антифрикционные свойства сплава очень низки, поэтому он непригоден для изготовления трущихся деталей. Из сялава ВТ5 изготовляют детали, работающие до 400 С. [c.414]

Новым металлическим материалом, занимающим видное место в машиностроении, являются титан и сплавы на его основе. Это серебристо-белый металл с температурой плавления 1660° и удельным весом 4,5 г/сж . Технический титан высокой чистоты содержит не более 0,1% примесей (Ре Мп А1 С 51 N1), имеет невысокую прочность, хорошую пластичность, по свойствам приближаясь к чистому железу с углеродом образует очень твердые карбиды титана. Татан удовлетворительно обрабатывается давлением (ковкой, прессованием, прокаткой), сваривается дуговой сваркой в атмосфере защитных газов. Имеет высокую стойкость против коррозии в пресной, морской воде и в некоторых кислотах. Примеси резко повышают прочность, одновременно снижая пластичность титана. Изготовляемый в СССР технический титан, содержащий до 0,5% примесей имеет 6в =55—75 кГ1мм 6 = 20—25%. К к конструкционные материалы Б машиностроении применяются сплавы титана с ванадием, молибденом, хромом, марганцем, вольфрамом, танталом, ниобием, углеродом, алюминием, оловом. Наибольшее применение [c.191]

Рпс. 19, Сварка алюминия с медью и титаном а — зависимость от угла разделки кромкп медного листа [И, ]2] при У-образноЙ и Х-образной разделке кромок б — подготовка кромон титана для сварки его с алюминиевым сплавом [38] [c.222]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...