Отливки из чугуна серого Расчет

Отливки из чугуна серого — Герметичность 93, 94 --Расчет 94, 95 [c.242]

Микронеровности учитывают при расчете припусков характеристикой значений Нг, так как каждой технологической операции свойственна определенная шероховатость поверхности. Глубина дефектного поверхностного слоя зависит от способа изготовления заготовок. В отливках из серого чугуна дефектный поверхностный слой представляет собой перлитную корку, которую удаляют для сохранения режущих свойств инструмента при последующей обработке подкоркового слоя. [c.93]

Для изготовления отливок применяются металлические сплавы серый и белый чугун, сталь, а также сплавы цветных металлов медные, алюминиевые, магниевые и др. Преимущественно используются серый чугун и сталь. Отливки из серого чугуна получают переплавкой (главным образом в вагранках) шихты, состоящей из 30—50% доменных, чушковых, литейных чугунов, 40—50% машинного лома и отходов литейного производства, 5—20% стали и ферросплавов по расчету. [c.228]

При назначении толщины стенок отливок необходимо учитывать размер и массу отливки, ее материал и метод литья. Определение толщины стенки расчетом по действующим нагрузкам не всегда дает нужный результат. В малонагруженных местах стенка получается тонкой, и ее толщину приходится увеличивать. С увеличением толщины стенки отливки из серого чугуна прочность материала всегда понижается. Для отливок из серого чугуна при литье в песчаные формы минимальная технологически допустимая толщина стенки (мм) [c.176]

Указания для расчета припусков и предельных размеров при изготовлении деталей из отливок. Для верхней поверхности (по положению) отливки при заливке металла к сумме Яг + И прибавлять 0,5 — 3 мм для отливок из серого чугуна и 0,5 — 4 мм для отливок из стали. [c.185]

При конструировании и изготовлении новых машин экономические показатели должны всегда стоять на одном из первых мест. Стоимость машины определяется затратами на материалы, изготовление и обработку отдельных ее деталей. Габариты и масса машины в значительной степени определяются ее кинематической схемой и компоновкой деталей и узлов. Компоновка деталей и узлов машины должна быть такой, чтобы возможно полнее использовалось рабочее пространство рам, станин и корпусов. Уменьшение габаритов машин способствует не только экономии машиностроительных материалов, но и снижению их стоимости, позволяет устанавливать на одних и тех же производственных площадях большее количество машин, т. е. увеличивает объем продукции, снимаемой с единицы полезной производственной площади. Для снижения массы и стоимости машин во всех случаях, где это возможно, следует применять облегченные тонкостенные профили проката, а также прогрессивные методы изготовления деталей машин с использованием сварки, центробежной отливки и т. п. Для снижения стоимости машин большое значение имеет замена дорогостоящих материалов, таких, как цветные металлы и их сплавы, а также легированные стали, более дешевыми, если это не вызывает ухудшения качества машин. Везде, где это возможно и экономически целесообразно, для изготовления деталей машин следует применять пластмассы. Однако снижение стоимости машины может быть достигнуто, если некоторые детали, от которых зависят размеры отдельных деталей и всей машины, изготовлять из более прочного, хотя и более дорогого материала. Например, применение высокопрочных сталей для изготовления зубчатых колес в редукторах не только уменьшает размеры и массу их, но и позволяет уменьшить размеры и массу такой дорогостоящей детали, как корпус редуктора, что, в свою очередь, позволяет уменьшить размеры и массу рамы и привода машины и тем самым снизить их стоимость. Поэтому для уменьшения размеров и массы деталей машин рекомендуется в отдельных случаях применять вместо обыкновенного серого чугуна модифицированный и высокопрочный чугун и взамен углеродистой стали — легированную. Один из путей экономии машиностроительных материалов — уточненные методы расчета деталей машин, позволяющие использовать минимальные запасы прочности. [c.6]

Для расчета шихты необходимо располагать данными о химическом составе отливки и исходных материалов, из которых приготовляют шихту. Кроме того, необходимо знать угар элементов чугуна при плавке и в какой печи будет производиться плавка. При плавке чугуна в вагранке кремния выгорает 10—15%, марганца 15—20%, хрома 20—30%, количество серы увеличивается на 40—50%, так как сера частично переходит из топлива в металл. [c.148]

Лучшим способом снятия напряжении является отжиг [36]. При отжиге отливок серого чугуна с целью снятия остаточных напряжений вследствие слишком высокой температуры нагрева и длительной выдержки может произойти графитизация эвтектоидного цементита, что снижает прочность металла. Обычно отжиг с целью снятия внутренних напряжений производят при температуре 500—550° и выдержку назначают из расчета 2 часа на каждые 25 мм толщины стенки охлаждение ведут вместе с печью со скоростью 30—50° С/час до 200—150° и только затем отливки охлаждают на воздухе. [c.1037]

Литье по выплавляемым моделям — Понятие 197 — Последовательность технологических операций 198, 199 — Расчет параметров для стальных отливок 204, 205 Литье под всесторонним газовым давлением — Влияние повышенного газового давления на форму 330 — Время затвердевания отливок 330 слитков 331 — Заполняемость форм 329—331 — Особенности литья сплавов алюминиевых 331, 332 магниевых 332 медных 332, 333 никелевых 334 стали 334, 335 — Природа используемого газа 330 — Способы 328, 329 — Сущность процесса 328 Литье под давлением — Гидродинамические условия удаления газов из полости формы 260 — Движение струи 253, 254 критические скорости ламинарного движения, максимальная скорость заливки 254 расчетное значение устойчивой длины струи 253 — Заполнение формы 254 — 256 — Номенклатура отливок, шероховатость их поверхности 251 — Область применения 249 — Параметры, влияющие на качество отливок 248 — Скорости впуска расплава и прессования 272, 273 — Скорости и давления при дисперсном и турбулентном потоке 256 при ламинарном потоке 257 — Удар впускного потока в стенку формы 254, 255 — Критическая скорость впуска 254, 255 Литье под низким давлением 287, 288 — Организация производства 316, 320 — Подготовка жидкого металла 295 — 297 — Преимущества 288 — Разновидности процесса 320 — Расчет теплосиловых параметров формирования отливки 297—299 — Технико-экономические показатели 316 Литье полунепрерывное вертикальное труб из серого чугуна 557 — Литейные свойства чугуна 557 — Недостатки 557 — Основные и технологические параметры 560 — Предельные усилия срыва и извлечения труб из кристаллизатора 558, 559 — Преимущества 557 — Производительность процесса 560 — Режимы вытягивания заготовки 558, 559 движения кристаллизатора 557 — Тепловые параметры 558 — Технологические основы 557, 558 Литье при магнитогидродинамическом воздействии — Физические основы 423 — 426 Литье с использованием псевдоожиженных [c.731]

Поперечное сечение питателя можно рассчитать и п о массе получаемой в кокиль отливки. Например, на основании опыта производства тонкостенных отливок из серого чугуна массой 15—30 кг в кокиль с вертикальным разъемом поперечная площадь питателя принимается из расчета 1 см на 4,5—5,0 кг массы отливки. [c.104]

Литейная усадка и полная линейная усадка используются для решения различных технологических задач, например, литейная усадка бд - при расчете конструктивных размеров литейной оснастки. Для чугунов СЧЮ, СЧ15, СЧЮ, СЧ25 принимают е = = 0,7... 1,0 %, а для чугунов марок СЧЗО, СЧ35 - Ед = 1,0...1,3 %. При определении усадочных напряжений и склонности отливок к короблению и образованию трещин необходимо учитывать полную линейную усадку eJ,, которая у серого чугуна на 25-40 % больше, чем литейная. При этом чем меньше и больше Еда, тем выше вероятность образования горячих трещин в отливках из серого чугуна. С увеличением растет деформация, а следовательно, и вероятность образования холодных трещин. [c.447]

Установка балластов. Для достижения заданной массы тепловоза и улучшенного распределения массы надтележечного строения секции тепловоза по тележкам, а также по левой и правой стороне секции на раме тепловоза установлены балласты, расположение и масса которых определяются расчетом развески тепловоза с учетом конструктивного их размещения. В качестве балластов приняты отливки из серого чугуна СЧЮ ГОСТ 1412 — 79 с залитыми в них стальными уголками, предназначенными для приварки к ним крепежных планок. [c.240]

Способы изготовления заготовок, характеристика и тип производства (322). Точность размеров, достигаемая при современных способах изготовления отливок (324). Классы точности чугунных и стальных отливок в зависимости от типа производства (324). Допускаемые отклонения по размерам па отливки 1-го класса точности из серого чугуна и стали (324). Допускаемые отклонения по размерам на отливки 2-го класса точности из серого чугуна и стали (325). Допускаемые отклонения по размерам на отливки 3-го класса точности из серого Ч5 гуна и стали (325). Допускаемые отклонения, мм, по толщине необрабатываемых стенок и ребер отливок из серого чугуна и стали (326). Формулы для определения объема заготовок простейших профилей (327). Расчет длины заготовки при гнутье деталей с закруглениями (г > 0,5t) (328). Расчет длины заготовки притнутье деталей без закругления (329). [c.537]

Для практических целей можно привести лишь отдельные об-обш,енные данные с некоторыми рекомендациями. Как правило, суммарная усадка модельного состава и металла больше, чем расширение оболочки при прокаливании. Усадка на охватываемых частях отливки по абсолютному значению больше, чем на охватывающих частях и менее стабильна. С увеличением размеров отливки суммарная усадка увеличивается. Для предварительных расчетов в случае использования форм из кристаллического кварца можно принять среднюю усадку, % 1,45 для углеродистых сталей 1,35 для конструкционных легированных сталей 1,5 для специальных (коррозионно-стойкой, стали Гатфильда, жаропрочных) сталей 1,15 для медных сплавов 1,2 для силуминов 0,6 для серого чугуна и 1,0 для ковкого чугуна. [c.93]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...