1.533—536 — Расчет чугунные

Фланцы по ГОСТ 1235-41—1273-41 рассчитаны на применение мягких и металлических гофрированных с мягкой набивкой прокладок. При применении металлических жёстких прокладок размеры фланцев должны проверяться расчётом. Чугунные литые фланцы должны изготовляться из чугуна марки не ниже СЧ 15-32 по ГОСТ 1412-48, стальные литые — из стального литья с > >40 кг/мм и 8р 22 /о стальные фланцы прочих конструкций для температур до [c.992]

При расчёте длину ввинчиваемого конца шпильки или винта принять в зависимости от заданного материала основания 1 конструкции для стали и бронзы i=d для чугуна ]=1,25 или l,6d для серого чугуна i=l,6d для ковкого чугуна f i=l,25d для лёгкого сплава i=2d или 2,5d [c.64]

Опоки чугунные крановые — Толщина стенок 6 — 49 Опорные реакции — см. Реакции опорные Опоры металлорежущих станков — Расчёт [c.179]

Шихты литейные для инструментов из быстрорежущей стали 6 — 241 Шихты чугунные высококачественные — Расчёт 6 — 205 Шкафы низкотемпературные 12 — 705 Шкворни поворотные передних мостов 11 — 99 [c.347]

При предварительных расчётах для стальных и чугунных деталей можно принять, что при перепаде температур Д< = 100° одному миллиметру диаметра сопряжения соответствует расширение (сжатие) — 1 микрон. [c.164]

Допускаемые напряжения при расчёте на растяжение R/,- для чугунного литья — Л75 кг/сл 2 для стального литья — 750 кг/см -, соответственно 7 = 250 и 600 кг слА. [c.794]

Величина наибольшего изгибающего момента даёт возможность определить и предел прочности при изгибе (ойй). Однако формула (3), которой пользуются Д.1Я расчёта напряжений при изгибе, справедлива только для упругих деформаций. Она, применима с некоторым приближением для таких материалов, как чугун и закалённая сталь, у которых разрушение наступает без заметной пластической [c.29]

Удельный вес, определяемый по этим формулам, получается несколько более высоким, чем при непосредственных измерениях, вследствие наличия в чугуне пор, которые не учитываются расчётом. [c.4]

Удельный вес жидкого чугуна уменьшается с увеличением содержания углерода и с повышением температуры. При температуре плавления он остаётся приблизительно постоянным, независимо от содержания углерода, и для системы железо—углерод может быть принят равным 7,10 + 0,05 [16]. Примеси уменьшают удельный вес жидкого чугуна для реальных жидких чугунов (при температуре плавления) он может быть принят для укрупнённых расчётов равным 7,0 0,1 [17]. [c.4]

Действительная усадка и соответствующая ей затруднённая и технологическая должны учитываться при определении размеров модели, а полная усадка — при расчёте объёма жидкого чугуна при его охлаждении, затвердевании и полном остывании. [c.6]

Для укрупнённых расчётов теплоёмкости и теплосодержания чугуна могут быть использованы данные табл. 6, а также формулы, приведённые в табл. 7 [33]. [c.7]

В табл. 12 приведена теплопроводность чугуна разных составов. Для укрупнённых расчётов можно пользоваться следующими средними данными [c.9]

Магнитные свойства чугуна приведены в табл. 19 (для шести образцов). Для укрупнённых расчётов можно пользоваться данными табл. 20. [c.12]

Показатель а для данного чугуна остаётся приблизительно постоянным при расчёте прочности на растяжение и на изгиб. [c.33]

Показатель а для данного чугуна при расчёте твёрдости приблизительно в 1,5—2,0 раза меньше, чем при расчёте прочности. [c.33]

Допускаемые при расчётах напряжения приведены в табл. 55. составленной с учётом динамических свойств чугуна как конструк-таблице различают [c.39]

Состав чугуна назначается применительно к толщине расчётного (рабочего) сечения, а не к средней толщине фасонной отливки. Прочностная характеристика чугуна, определяемая на стандартных или условных образцах без учёта толщины отливки, может служить только сравнительной оценкой материала. При конструкторских расчётах применяются характеристики, определённые на нормальных образцах разных сечений, соответствующих расчётной толщине отливок. [c.41]

Влияние Мп противоположно влиянию Si, причём следует принимать в расчёт так называемую активную" концентрацию марганца в чугуне, т. е. разность (Мп — 1,7 S) в о/о- [c.217]

Золотниковые шпильки без расчёта применяются диаметром 20—25 мм при шаге не более 150 мм. По литейным соображениям толщина чугунных и стальных крышек для поршневых барабанов назначается равной 20—25 мм, а для золотниковых — 15—20 мм. [c.321]

В расчётах при движении полосы по чугунным направляющим коэфициент трения в зависимости от качества поверхности принимается равным/ = 0,2- -0,5 при движении по стальным направляющим /=0,4-ь0,7 и при движении по керамической поверхности в печах /=0,6-=-1,0. [c.1028]

Станина выполняется чугунной литой коробчатого сечения, закрытого типа, с длиной, несколько превышающей двойную длину стола, и с маслоотстойниками-кожухами на концах. Направляющие для стола выполняются в различных вариантах плоских и желобчатых форм наиболее часто встречаются две V-образные желобчатые направляющие. В мест е расположения шестерён привода и крепления боковых стоек станина имеет утолщение стенки и рёбра для повышения жёсткости. Станина рассчитывается на прогиб от усилия резания, которое передаётся на неё через обрабатываемое изделие и стол, а также от нагрузки собственным весом, весом изделия и стола. При большом количестве опор на регулируемых башмаках-клиньях станина при расчёте рассматривается как балка, закреплённая на нескольких опорах. [c.463]

Барабаны лебёдок выполняются литыми из чугуна марок СЧ 12-28 или сЧ 15-32 с гладкой цилиндрической рабочей поверхностью для многослойной навивки гибкого органа. Коэфициент полезного действия барабана (с учетом потерь от жёсткости каната) принимается при расчёте равным г) 0,95н-0,96. [c.867]

Расчёт отделений ручной формовки. При проектировании отделений ручной формовки литейных цехов серого чугуна можно руководствоваться табл. 17, характеризующей размеры опок, металлоёмкость форм и трудоёмкость процессов формовки-сборки для машиностроительного литья различных весовых групп. [c.12]

При укрупнённых расчётах возможно принимать расход различных материалов для ремонтных целей в размере 0,26—0.4 т на каждую установленную на заводе единицу оборудования с последующим распределением общего веса материалов на основании следующего -соотношения (в ч/о от общего веса) чугунное литьё—35, стальное литьё — 10, цветное литьё — [c.362]

План кооперирования. Этот раздел плана производства разрабатывается на основе расчётов производственной мощности завода, в частности — производственных возможностей заготовительных цехов. План кооперировании должен устанавливаться путём составления балансов фасонного литья (чугунного, стального, цветного), поковок и щтамповок, про катной заготовки, металлических конструкций и т. д. В балансах должны указываться потребность в соответствующих полуфабрикатах на программу выпуска и на увеличение задела, а также источники покрытия этой потребности. [c.68]

В мелкосерийном и единичном производствах нормирование ещё более упрощается. Например, процесс обрубной работы по чугунному литью средних и крупных размеров можно расчленить на четыре комплекса приёмов, охватывающих весь объём работы 1) выбивка стержней и удаление каркасов 2) очистка поверхностей отливки 3) обрубка элементов литниковой системы 4) обрубка заливов. Элементы вспомогательной работы не выделяются и расчёт нормы производится по перечисленным комплексам на оперативную работу. Все комплексы приёмов работы по обрубке и отделке литья, за исключением обрубки элементов литниковой системы, нормируются на отливку в целом. Пример нормирования для этих условий приводится в карте типовых норм (см. ниже табл. 27). [c.452]

Можно рекомендовать для расчётов средние из приведённых величин, т. е. от 0,4 до ),3 Kzj M , на основании следующих соображений 1) трение и износ незначительно изменяются при изменении р в этих пределах 2) уплотнение, а также отвод тепла от колец к стенке несколько лучше при больших значениях р] 3) современная технология позволяет обеспечить высокое качество материала чугунных поршневых колец. Значения р=0,65 - 1 KZj M следует принимать именно в тех случаях, когда возможно обеспечить высокое качество металла и совершенные способы изготовления кольца. Меньшие величины — до 0,5 Kzj M — можно рекомендовать для колец, предназначенных работать при наиболее высоких температурах, колец с большим сечением, обусловливающим некоторое понижение качества чугуна, а также для того, чтобы обеспечить возможно большую долговечность колец. Надо иметь в виду, что повышение р, а также остаточные деформации у чугунных колец связаны с наличием повышенных напряжений в кольце. Проектируя кольцо с более низкими величинами р, создают благоприятные условия уменьшения напряжений в нём как при работе, так и при надевании на поршень. В результате упругие (пружинные) свойства кольца сохранятся в течение более длительного времени. [c.822]

При укрупнённых расчётах можно принять для твёрдого чугуна около 1,0 кал1см °С., а для жидкого—около 1,5 кал1см °С. [c.7]

Температуропроводность. Температуропроводность характеризует скорость распространения температуры при нагревании и охлаждении и определяется как частное от деления теплопроводности на объёмную теплоёмкость. При укрупнённых расчётах температуропроводность может быть принята для твёрдого чугуна численно равной теплопроводности, а для жидкого — равной 0,03 см 1сек. [c.9]

ОТЛИТОГО в кокиль и отлитого в песок, при-чём структура образца, отлитого в кокиль, состояла до отжига из аустенита и цементита, а после отжига — из аустенита и углерода отжига. При укрупнённых расчётах можно пользоваться следующими значениями удельного электросопротивления в щкол сл для белого чугуна—30—100, серого—50—150, аустенитного — 100—200. [c.12]

ЛИЧНЫХ марок чугунов менее заметна при пониженных нагрузках [167] ж) у чугуна с пре-делом прочности при растяжении 20 5 циклическая вязкость, определённая методом затухания колебаний (прибор Феппль-Перц) при нагрузке, составляющей от предела прочности, может быть принята для грубо ориентировочных расчётов равной около 20 50/о [167]. [c.27]

Для устранения пригара и улучшения поверхности литья следует принимать специальные меры. Необходимо выбирать формовочные смеси с таким расчётом, чтобы входящие в их состав вещества не обладали при температурах заливки химическим сродством к металлу и его окислам. Литьё стали Ггт-фильда целесообразно производить в измельчённый магнезит, а не в кварцевый песок. При литье углеродистой стали следует ограничивать содержание в смеси минералов, имеющих в своём составе окислы натрия или калия (например слюду и полевой шпат). При чугунном литье также необходимы аналогичные ограничения, хотя и менее жёсткие. [c.74]

Способ Озана [15]. Расчёт шихты высококачественного чугуна производится следующим образом. Устанавливается содержание С, обеспечивающее необходимые литейные свойства чугуна для данной отливки. Затем, пользуясь приведённым ниже соотношением С и S1, определяющим так называемый эвтектический состав для отливки с толщиной стенок s = 50 мм и содержанием 0,4% Р, находят Si по назначенному С [c.205]

Метчики для трапецоидальной резьбы изготовляются комплектами 2—5 шт. в зависимости от размера отверстия и материала обрабатываемой детали. Метчики снабжаются винтовыми канавками, расположенными под прямым углом к виткам резьбы и затылован-ными по всему профилю зубьями. Работа нарезания между метчиками распределена таким образом, что предварительные метчики снимают широкие площадки только вершинами зубьев, последний же метчик зачищает и калибрует резьбу по всему профилю (фиг. 13). Первый метчик снабжён передней направляющей а диаметром, равным диаметру просверлённого отверстия. Для облегчения нарезания гайки (обычно длинной) каждый метчик имеет две режущие части i и d, разделённые цилиндрической частью с, предназначенной для зачистки и калибровки резьбы. Суммарная длина первой режущей Ь и калибрующей с частей должна быть равна длине нарезаемой гайки для возможности входа в гайку второй режущей части d только после выхода первой. Длина режущей части зависит не только от размера резьбы, но и от обрабатываемого материала. При расчёте принимают толщину стружки на каждый зуб при нарезании чугуна равной 0,13—0,15 мм, а стали и бронзы — 0,08—1,10 мм. Длина калибрующей части не [c.360]

При расчёте цилиндров мотоциклетных двигателей на прочность допускаемое напряжение следует брать в пределах 350— 400 кг[см Толщина стенок лимитируется литейными качествами чугуна. Допускаемое напряжение для шпилек 500—600 Kzj M . [c.154]

Головки цилиндров съёмные. Такая конструкция уменьшает вес литья и облегчает обработку и ремонт блока. Головки изготовляют из чугуна или алюминиевых сплавов. Расчёт цилиндров и блоков двигателей мотоциклов и малолитражных автомобилей проводится на максимальное давление газов />3 в лгг/сл2 и боковую силу, прижимающую поршень к стенке цилиндра. Расчёт проводится для режимов и оборотов, соответствующих Ргтах- [c.154]

У зубчатых вальцов передняя грань зуба делается отклонённой назад с расчётом, чтобы при входе зуба в гребёнку угол между передней его гранью и поверхностью гребёнки был больше двойного угла трения стеблей по чугуну, что необходимо для предотвращения затягив шия стеблей в гребёнку. Практически этот угол должен быть больше 50°. [c.197]

Расчёт цилиндров на прочность. Допускаемые напряжения для чугуна к — =150-i-350 Kzj M (верхние значения—для высококачественного чугуна). Для стальных цилии- [c.527]

Фиг. 17. Номограмма для расчёта коэфициеита тепло-отдачи конвекцией ад- для чугунного ребристого водяного экономайзера ЦККБ.

Сёдла клапанов чугунные. Расчёт вала ведётся на проверку сложного напряжения изгиба и кручения расчётное напряжение берётся 3—4 KZiMJifi для стали Ст. 5. [c.301]

Сребрённые трубки укрепляются в верхней 7 и нижней 2 решётках (фиг. 24). Решётки между собой скрепляются боковинами 3 и 4, составляющими вместе с решётками каркас секции. Для придания жёсткости служат тяжи 5. К решёткам на болтах укрепляются чугунные литые крышки 6 и 7, имеющие приливы для укрепления секций к каркасу тендера. Пар, проходя по трубкам секций, отдаёт своё тепло стенкам, которые интенсивно охлаждаются потоком наружного воздуха, засасываемого в секции при помощи трёх вентиляторных колёс. Каждый вентилятор обслуживает шесть секций. Общая производительность трёх вентиляторных колёс 650 000 м 1час. Живое сечение конденсатора, служащее для прохода воздуха, 15,1 м . Скорость воздушного потока в секциях при 1000 об/мин вентиляторных колёс составляет 12 м1сек. Расчёт конденсатора сводится к правильной оценке общего коэфициента теплопередачи ребристых трубок и определению поверхности охлаждения конденсатора, [c.407]

Удельные давления (с учётом моментов во всех плоскостях) на направляющих из чугуна СЧ 21 -40 по чугуну СЧ 15-32—СЧ 21—40 достигают при малых скоростях скольжения— порядка скоростей подачи (токарные, фрезерные и аналогичные станки) — до 25—30 кг/бЛ 2, а при больших скоростях скольжения — порядка скоростей резания (строгальные станки)—до 8 кг1см . При расчёте по средним удельным давлениям допускаемые значения примерно в 2 раза ниже. Для специальных станков, предназначенных для непрерывной интенсивной работы, допускаемые удельные давления на 3(Р/о ниже. [c.173]

Допускаемое наибольшее удельное давление на направляющих из чугуна СЧ 15-32 у средних строгальных станков принимается до 8 кг/см , у тяжёлых — до 4 кг/см . При расчёте по средним удельным давлениям эти значения уменьшают в 2 раза. Для текстолитовых пластин, прикреплённых к столу, допускают 3,5 Kzj M . Расчётный коэфициент трения на направляющих при низких скоростях перемещения (1. = 0,1—0,12 при больших скоростях и хорошей смазке j. — 0,08. Станины строгальных станков высокой точности должны испытываться на сохранение точности направляющих и выверяться через каждые 2—3 месяца. [c.463]

Для приближённых расчётов возможно принимать средние выходы годного машиностроительного литья по серому чугуну 67 /о, ковкому 50 Vo. фасонному стальному и цветному литью бОУо- При образцовой постановке [c.11]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...