Алюминиевый Пределы прочности при изгибе

В работе [45] измерена остаточная прочность образцов стекло — полиэфирная смола, которые подвергались удару с различной мощностью при помощи стального шарика диаметром в 0,317 см. Скорости удара менялись в пределах до 300 м/с, а послеударная прочность определялась в испытаниях на растяжение и четырехточечный изгиб. Наблюдалась тенденция к уменьшению предела прочности при растяжении с увеличением скорости удара даже тогда, когда наблюдаемое повреждение поверхности образца было очень мало. Остаточная изгибная прочность зависела от предшествующего ударного нагружения гораздо сильнее, так как возникало расслаивание. Исследования, проведенные теми же авторами, показали, что алюминиевые композиты, содержащие 18% объема бора, при баллистическом ударе слабее, чем композиты стекло — полиэфирная смола. [c.329]

Сравнение пределов выносливости при изгибе и осевом нагружении. Приведенные выше общие результаты показывают, что усталостная прочность алюминиевых сплавов при изгибе обычно значительно выше, чем при осевом нагружении. Некоторые из причин отмеченного явления были описаны в разд. 1.5 и 2.7. Однако то, что алюминиевые сплавы обычно более чувствительны к концентрации напряже- [c.85]

Подавляющая часть данных по усталости (см. табл. 178—182) получена при испытании гладких образцов на изгиб с симметричным циклом. Для оценки усталостной прочности при других способах нагружения в случае гладких образцов для алюминиевых сплавов выведены следующие приближенные соотношения между пределом выносливости при изгибе кручении x i и растяжении-сжатии = 0,85 — 0,95 = 0,55 — 0,65 [1, [c.418]

Предел прочности при срезе Тср для стали лежит в пределах Тср = = (0,6-Ь 0,7)огв, где 0в —предел прочности при разрыве для алюминиевых сплавов Тср = (0,6-ь 0,65) о в. Предел прочности при смятии можно принимать Осм =(1,5 1,7)ав предел усталости на изгиб при симметричном цикле изменения напряжений для гладких стальных образцов (на базе 5-10 -М0-10 циклов) колеблется в границах 0i = (0,3 -f- 0,5) СТв. [c.226]

В работе [86] была исследована циклическая прочность двух типов сварных листовых соединений аргонодуговая сварка встык с присадкой и контактная шовная сварка встык с двусторонними накладками. Испытание образцов велось плоским симметричным изгибом. Разрушение образцов происходило по месту сплавления металла шва с основным металлом, т. е. по месту конструктивного концентратора напряжений. Для того чтобы оценить раздельно роль внешних концентраторов и роль самой сварки ( внутренний концентратор) на усталостную прочность сварных соединений титана, были определены пределы выносливости образцов без усиления и накладок, которые перед циклическим нагружением срезались. В этих испытаниях определено снижение циклической прочности только в результате действия структурных или внутренних концентраторов. Как видно из рис. 69, на котором представлены основные результаты работы, предел выносливости таких образцов оказался еш,е более низким, чем у образцов с усилением эффективный коэффициент внутренней концентрации для аргонодуговой и контактной сварки оказался соответственно 1,74 и 3,25. Все образцы этих серий разрушались по шву. Сопоставление усталостной прочности сварных соединений титана с подобными соединениями других металлов (стали, алюминиевые сплавы) показало, что они имеют близкие значения отношений предела усталости сварного соединения и основного металла. Эксперименты показали, что пределы усталости стыковых соединений титановых листов при изгибе, выполненных ручной аргонодуговой сваркой и контактной сваркой, составляют соответственно 77 и 65% от усталостной прочности основного металла причем снижение предела выносливости идет в основном за счет внутренних структурных дефектов сварного шва. [c.150]

Предел прочности. Опубликованные данные по пределам выносливости алюминиевых сплавов при изгибе с вращением, определенным на базе 10 циклов, нанесены на рис.. 3.17 в зависимости от предела прочности, а данные по пределам выносливости, определенным на базе 10 циклов до разрушения, приведены на рис. 3.18. [c.82]

На рис. 154 приведены кривые зависимости средних значений пределов выносливости для углеродистых сталей и алюминиевых сплавов при изгибе от величины предела прочности с учетом влияния [c.217]

Значения 3 при изгибе в связи с влиянием на усталость качества механической обработки поверхности даны на фиг. 61 в зависимости от предела прочности вд. Значения при изгибе в связи с влиянием переменных напряжений на усталость после коррозии в воде даны на фиг. 62 для стали и на фиг. 63 для алюминиевых сплавов в зависимости от предела прочности Сд. Значения при изгибе для усталости в условиях одновременного действия коррозии и переменных напряжений даны на фиг. 64 для стали, на фиг. 65 — для чугуна. [c.364]

Немагнитная сталь. Изготовляют путем введения в состав стали никеля и марганца, способствующих понижению температуры перехода v-железа в а-железо до 20 С и ниже. В виде примера немагнитной стали можно указать никелевую сталь, и.мею-щую состав 0,25—0,35 % С, 22—25 % N4, 2—3 % Сг, остальное Fe. Предел прочности при изгибе для такой стали 700—S00 МПа, магнитная проницаемость = 1,05- -1,2. Немагнитная сталь ввиду ее высоких механических с13ойств может применяться для изготовления детален, которые ранее выполнялись из сплавов меди и алюминиевых сплавов и не обладали достаточно высокими механическилн свойствами. [c.291]

Водопоглощение скорлуп не более 20% предел прочности при изгибе не менее 160 кПсм объемный вес 1200—1400 кг/л предельная температура применения от —40 до -j-100° С коэффициент теплопроводности при 20° С 0,18—0,28 ккал м-ч-град). Предназначается для защитного покрытия конструкций теплоизоляции и изготовления изделий полной заводской готовности с применением в качестве основного теплоизоляционного слоя алюминиевой гофрированной фольги (предложение автора). [c.30]

Футляры из цементных растворов, заполненные минеральной ватой. Футляры из цементных растворов — полуцилиндры, изготовленные из цементных растворов с химическими добавками или без них, заполненные изоляционным материалом (минеральной ватой, изделиями из минеральной ваты, алюминиевой фольгой и др.). В соответствии с ВТУ 230-55 МСПМХП футляры изготовляются двух типов 1) с односторонней полу-кольцевой опорой и 2) с распределенными опорами. Футляры, не заполненные изоляционным материалом, имеют объемный вес в сухом состоянии 1800 кг/м , коэффициент теплопроводности 0,33 ктл/м -ч- град при средней температуре 50° С, предел прочности при изгибе в состоянии естественной влажности 30 кг/см . [c.51]

Композиционный материал с алюминиевыой матрицей получали из жгутов углеродного волокна Тор-нел-50, пропитанных матрицей методом протяжки через расплав [188]. Жгуты содержали восемь прядей волокна Торнел-50 1100 моноволокон) и в пропитанном виде имели диаметр 1,5 мм. В качестве материала матрицы использовали три алюминиевых сплава А-13 (алюминий -f 3% кремния), 220 (алюминий + 10% магния) и 6061 (алюминий -f 1% магния 0,6% кремния). Содержание волокна в жгутах изменялось от 3,3 до 45 об. %. Максимальную прочность, равную —70 кгс/мм , имели жгуты, пропитанные сплавом А-13, содержащие 21,2 об. % волокон. Эти жгуты укладывали в пресс-форму и прессовали при давлениях 35—83 кгс/см со скоростью деформации 2,5 мм/мин. Температура прессования лежала в пределах между точками ликвидуса и солидуса соответствующих сплавов, ближе к температуре ликвидуса. Прессование при температурах выше точки ликвидуса приводило к деградации и частичному разрушению волокон из-за их активного вазимодействия с матрицей, а также к образованию большого числа усадочных пор. Резкое падение прочности пропитанных жгутов в результате разупрочнения волокон наблюдалось после выдержки их при температуре 680° С. При прессовании при температурах, лежащих ближе к температуре солидуса, наблюдалось сильное разрушение волокон из-за перемещения матрицы и волокон под давлением. Максимальную прочность при растяжении, равную 68,9 кгс/мм , имели образцы с матрицей из сплава 220 с 37,6 об. % волокна, отпрессованные при температуре 650° С. Материал с матрицей из сплава А-13 и 37,1 об.% волокна, отпрессованный при температуре 645° С, имел максимальную прочность при изгибе, равную 87 кгс/мм . Модуль упругости композиционного материала с матрицей из сплава 6061, содержащего 42,5 об. % волокон, отпрессованного при температуре 670° С, достигал 21 100 кгс/мм . [c.113]

Испытания на изгиб проведены Манном пропитанных раствором и выдержанных образцов из алюминиевого сплава 24 5 (4,5% Си 1,4%. Ми, предел прочности при растяжения 47 кПммЦ. Угол раскрытия выточки 45°. [c.173]

Коррозионные и усталостные эффекты действуют одновременно для части цикла нагружения. Если на вал надета с натягом деталь, то при усталостных испытаниях на кручение с изгибом кривизна вала может стать причиной местного отделения вала на поверхности, имеющей растягивающие напряжения. Это приводит к ограничению поверхности контакта на сжатой стороне и уменьшению повреждений из-за контактной коррозии, имеющих большую величину, чем в случае (1). Этот эффект зависит от прогиба и геометрии детали. Усталостная прочность при кручении с изгибом может уменьшиться на 507о по сравнению с гладкими образцами, не находившимися в условиях контактной коррозии, как было показано Кортеном [471] для алюминиевого сплава, а также для стали с высоким пределом прочности при растяжении. [c.217]

Клей Метлбонд 4021 [49] обеспечивает высокую прочность соединений металлов при испытаниях на сдвиг, изгиб и удар как при комнатной, так и при повышенной температуре. Пределы прочности при сдвиге и отрыве образцов из алюминиевого сплава 24ST, склеенных этим клеем, равен 380—330 кГ1см при комнатной температуре и 100—130 кГ1см при температуре 177 С. [c.64]

Алюминиевый чугун, легированный кремнием и хромом. В отечественной и зарубежной практике некоторое применение получил алюминиевый чугун, дополнительно легированный кремнием, никелем, хромом и медью. Наибольший практический и теоретический интерес представляют сведения о кремнеалюминиевом и хромоалюминиевом чугуне (табл. 63). На рис. 23, а и б показано изменение предела прочности чугуна при растяжении и изгибе в зависимости от содержания кремния и алюминия, а на рис. 24 — твердость чугуна в зависимости от изменения в нем указанных компонентов [52]. [c.217]

Пример 5.1, Произвести оценку значимости коэффициента корреляции между пределом ограниченной выносливости при изгибе с вращением образцов на базе 10 циклов (У = С- ) и пределом прочности — Се) по результатам испытаний 16 деформируемых алюминиевых сплавов при альтернативной гипотезе р =,(= о. Найти границы 90-процентного доверительного инте1 вала для коэффициента корреляции. [c.118]

Масштабный эффект. Достоверно не было установлено наличие какого-либо влияния размеров при изгибе высокопрочных алюминиевых сплавов. С одной стороны, Мур [995] получил непротиворечивый и довольно большой масштабный эффект на образцах, выполненных из сплава типа А1—2п—Mg, поскольку образцы меньших размеров имели большую усталостную прочность. С другой стороны, параллельная серия испытаний, проделанная на том же самом типе материала Хайлером, Льюизом и Гровером [497], не дала данных о каком-либо определенном влиянии размеров, хотя при переходе от одного размера к другому предел выносливости изменялся (см. табл. 3.1). [c.80]

Если разрушение деталей с концентрацией напряжений наступает после небольшого числа циклов, то имеющие место при этом высокие нагрузки вызывают местную текучесть материала с соответствующим перераспределением напряжений и уменьшением их максимума. Но при этом усталостная прочность будет выше, чем можно предположить, пользуясь теоретическим коэффициентом концентрации. Возникает вопрос, влияет ли перераспределение напряжений также на предел выносливости Текучесть материала должна происходить в течение каждой половины цикла изменения нагрузки в весьма малых пределах, не приводя к опасным результатам. Такое поведение материала имеет место, например, для гладких образцов, изготовленных из аустенитной стали. Такие образцы нагреваются под влиянием текучести материала и внутреннего демпфирования, но это не всегда приводит к их разрушению. Отметим также, что предел выносливости гладких образцов,, испытываемых на изгиб, часто бывает больше, чем при осевом нагружении, возможно, из-за перераспределения напряжений, происходящего при изгибе. В иссле,а,овании Форреста и Тапсел-ла [961] было показано, что для двух весьма пластичных материалов (мягкая сталь и относительно мягкий алюминиевый сплав) различие между результатами испытаний на усталость, при изгибе й при осевом нагружении может быть полностью отнесено за счет влияния перераспределения напряжений. [c.118]

В 1946 г. Форрест [881] впервые получил увеличение усталостной прочности образца с концентрацией напряжений при предшествующем нагружении растягивающими усилиями. Предел выносливости при кручении с изгибом алюминиевого образца с круговой выточкой увеличился в два раза после предшествующего растяжения образца усилием 39 /сГ/мж . Темплин в дискуссии по работе Розенталя и Сайнса [884] подтвердил, что наблюдалось повышение прочности (до 75%) после того, как к образцу из алюминиевого сплава 755-Г6, имеющему аналогичный концентратор, прикладывалась растягивающая нагрузка. В то же время сжимающая предшествовавшая нагрузка уменьшала предел прочности на 33%. [c.420]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...