Предел прочности при изгибе

Различают серый, ковкий, высокопрочный и другие виды чугуна, из которых первые два особенно широко используются в машиностроении. В обозначение марок серого чугуна входят буквы СЧ и группы цифр, первая из которых выражает предел прочности при растяжении в кгс/мк, вторая — предел прочности при изгибе в кгс/мм, например СЧ 21—40 ГОСТ 1412—79 . В обозначение марок ковкого чугуна входят буквы КЧ и группы цифр, характеризующие предел прочности при разрыве в кгс/мм и относительное удлинение в процентах, например КЧ 45—6 ГОСТ 1215—79 . В обозначении высокопрочного чугуна ВЧ 70—3 ГОСТ 7293— 79 первая группа цифр показывает предел прочности при разрыве в кгс/мм, вторая — предел текучести в кгс/мм. [c.290]

Марки чугуна Состав в % Предел прочности при изгибе в Мн/м Твердость ИВ в Мн м [c.245]

Серый чугун маркируется буквами СЧ с добавлением двух чисел первое означает предел прочности при растяжении (а,,), второе — предел прочности при изгибе (з ) в 10 Мн/м . [c.75]

В обозначении марки чугуна первые две цифры — предел прочности при растяжении, вторые две цифры — предел прочности при изгибе. [c.248]

Для чугуна приведен предел прочности при изгибе. [c.234]

Предел прочности при изгибе, МПа 90 80-85 120—150 — 17—20 12—17 — 79-80 — 150 [c.39]

Здесь — приведенный модуль упругости, МПа р —приведенный радиус кривизны для конических колес, мм [з/,]—допускаемое контактное напряжение, МПа для стальных колес всухую [з//] = (12. .. 15) НВ для стальных колес в масле [з//] == = (25. .. 30) НВ для чугунных колес [зя] = 1,5зв.1,, где Зв.н — предел прочности при изгибе. Коэффициент полезного действия фрикционных передач г = 0,9. .. 0,95. Сведения по расчету фрикционных передач на выносливость даны в литературе [15]. [c.258]

Допускаемые контактные напряжения устанавливают в зависимости от материалов катков, твердости НВ рабочих поверхностей или предела прочности при изгибе ави и условий работы передачи. Ориентировочно для стальных катков, работающих всухую, [ад] = 1,2...1,5 НВ, МПа для стальных катков, работающих в масляной ванне, [ад] = 2,4...2,8 НВ, МПа для чугунных катков [а ] 1,5ав для текстолитовых катков [ад ] = 80... 100 МПа. [c.70]

Предел прочности при изгибе о (в паскалях) определяют для бруска прямоугольного сечения, свободно лежащего на двух опорах причем плавно возрастающую нагрузку прилагают к середине пролета (рис. 8-7) [c.154]

Предел прочности при изгибе материала трубки вычисляют по формуле [c.155]

Удельный вес ситаллов находится в пределах 2,4.. 2,7 г/см. Механические свойства их значительно выше, чем у стекла. Предел прочности при изгибе 250...300 МПа и не изменяется до 700 °С, однако имеют хрупкое разрушение. Электрические свойства ситаллов примерно такие же.как у стекла. [c.136]

Для закаленной стали = 800 МПа, для незакаленной стали [а] = 500 МПа, для текстолита ПТК (при = б -10 МПа) [ст1 = ПО МПа, для чугуна [о1 = l,5aj МПа (о , — предел прочности при изгибе из табл. 10.5). [c.213]

Рис. 3-72. Зависимость предела прочности при изгибе фарфоровых изделий, армированных на цементной замазке, от сечения.

Следует отметить, что влияние кристаллизации под давлением на форму, размеры и характер распределения графита сохраняется и после термической обработки чугуна [88, 90]. Кроме того, термическая обработка чугуна при всех режимах прессования кристаллизующейся отливки способствует повышению механических свойств. Так, применение давления во время кристаллизации увеличивает предел прочности при изгибе серого чугуна в 1,5 раза, стрелу прогиба — в два раза (в литом состоянии) после последующей термической обработки они возрастают в 2 и 7,6 раза соответственно [88]. [c.133]

Предел прочности при изгибе в при 20° С. . . 35,2 10 30-40 35 1 1 [c.606]

Предел прочности при изгибе в кГ/мм [c.608]

Твердость по Виккерсу при 20° С. . Предел прочности при изгибе при [c.609]

На фиг. 44 показан его кратковременный предел прочности при изгибе при температурах до 1000° С. Следует особо отметить хорошую жароупорность этог№ сплава. [c.610]

Зависимость предела прочности при изгибе материалов, образованных системой двух нитей, от отношения пролет высота [c.116]

Показатели прочности при сдвиге исследуемых композиционных материалов также высокие. Характерной особенностью рассматриваемого класса материалов является стабильность значений предела прочности при изгибе изменение 1 к образца не вносит существенных изменений в их значения (см. табл. 5.12). [c.156]

Первые две цифры в обозначении марок серого чугуна указывают предел прочности при растяжении в кг/мм . последние две цифры — предел прочности при изгибе в кг мм . [c.179]

ГОСТ 1412—70 устанавливает десять марок серого чугуна, имеющих условные обозначения от СЧ 12-28 до СЧ 38-60. При этом буквы СЧ обозначают серый чугун, первые две цифры — предел прочности при растяжении, а вторые две цифры — предел прочности при изгибе. [c.239]

ГОСТ 18228—72. Порошковая металлургия. Метод определения предела прочности при изгибе.— Введ. 01.01.73. [c.197]

С целью повышения качества поверхности заготовок на многих предприятиях аппаратостроения протяжные кольца матриц изготавливают из чугуна марки СЧ 15-32 и СЧ 32-52, механические свойства которых приведены в табл. 4.4, где в наименовании марок серого чугуна буквы и числовые индексы обозначают С - серый, Ч - чугун, первое число соответствует пределу прочности при растяжении ( б , Ша), второе число - пределу прочности при изгибе (6g y, Ша). При выборе марки чугуна следует учитывать, что с уменьшением прочности чугунов улучшаются их литейные сроР-стза и уменьшаются остаточные напряжения и коробление с увеличением толщины стенок отлквок механические свойства понижаются вследствие ухудшения структуры металла. [c.97]

Применяют различные виды наплавочных материалов, например порошковую смесь карбидов W2 - -W в эвтектической пропорции . Этой смесью заполняют железную трубку. Наплавление проводят с помощью расплавления железной трубки. Наплавленный слой состоит из железа с bkjuoi-ния-ми карбидов вольфрама. При высокой твердости и износостойкостн, превышающей остальные наплавочные материалы, этот наплавочный материал обладает весьма высокой хрупкостью. Предел прочности при изгибе составляет всего лишь 30—50 кгс/мм (при растяжении — близок к нулю). [c.507]

При дополнительном легировании высококремнистого сплава молибденом в количестве 3—4% можно значительно повысить его стойкость в соляной кислоте. Такой сплав, известный под названием кремнистомолибденового чугуна, имеет следуюш,ий состав 0,5—0,6% С 15—16% Si 3,5—4% Мо 0,3—0,5% Мп, не более 0,1% Р н 0,1% S. Механические свойства сплава следующие предел прочности при изгибе 17—20 Mн/зi , стрела прогиба (при расстоянии между опорами 500 мм) 2—3 мм] твердость НВ 4000—5000 Мн1м [c.241]

Пластинки графита менее значительно, чем при растяжении, снижают прочтюсть и при изгибе, так как часть изделия испытывает сжимающие напряжения. Предел прочности при изгибе имеет промежуточное зпаченпе между пределом прочности па растяжение и на сжатие. Твердость чугуна составляет НВ 143—255 (1430—2550 МПа). [c.146]

Ситаллы имеют высокую твердость, упругость, в два раза большую, чем у листового стекла, предел прочности при изгибе 150—260 Мн1м , термостойкость 700—800 С, высокую температуру размягчения (1000—1450 С), а также высокую химическую стойкость (они не стойки лишь против НР, однако стойки против щелочей) [c.396]

Предел прочности при сжатии весьма высок и достигает значения 600 кГ1см . Вместе с тем сопротивление статическому изгибу и растяжению а также удару металлокерамических твердых сплавов относительно невелико — предел прочности при изгибе лежит в пределах 100—250 кГ1см предел прочности при растяжении примерно вдвое меньше предела прочности при изгибе ударная вязкость составляет 0,25—0,6 кГм/сн . [c.533]

При испытаниях по методике ГОСТ 4872-52 ни один из нспытуемын 10 образцов не должен иметь предел прочности меньше указанного. По указанной причине эти цифры, так же как и приводимые ниже, в табл. 7—9, не могут сравниваться со значениями предела прочности при изгибе сплавов аналогичного состана, приведенными выше, в табл. I и 2. [c.545]

При весьма высокой TBepAo TVi и 1 (гюсостопкости, превышающих аналогичные свойства большинства из известных в технике материалов, литые карбиды вольфрама обладают значительной хрупкостью. Так, предел прочности при изгибе составляет только 30—50 кг/мм-. [c.563]

Прочность при растяжении и сжатии в направлении у оказывается на 60 % больше соответствующих значений характеристик направления х (см. табл. 5.11), в то время как различия в коэффициентах армирования для этих направлений не превышают 10%. Такое расхождение в значениях указанных прочностей в значительной степени обусловлено структурой армирования. Подтверждается это тем, что для стеклопластика первого типа, отличающегося схемой армирования от второго типа, пределы прочности при изгибе н сжатии в направлении X с учетом объемного содержания арматуры практически нс отличаются от значений указанных характеристик направления у. Значения прочности прй сжатии в направлении 2 обоих типов материалов оказались выше, чем значения прочности в двух других направлениях, в то время как содержание арматуры в первых ДЕ ух направлениях значн- [c.154]

Фторлон-4 — белый или сероватый полупрозрачный материал его плотность (2,1—2,3 Мг/м ) велика по сравнению с плотностью обычных органических полимеров. Материал сравнительно мягок и обладает склонностью к хладотекучести его предел прочности при растяжении 14—25 МПа, предел прочности при изгибе 11—14 ААПа. По электроизоляционным свойствам 4 торлон-4 принадлежит к лучшим из известных диэлектриков его е, в диапазоне частот от 50 до Ю " Гц составляет 1,9—2,2 tg б = 0,0001—0,0003 р Ом. м. [c.114]

Фторлон-3 имеет плотность 2,14 Л г/м предел прочности при растяжении 30—40 МПа относительное удлинение перед разрывом 125—200 % предел прочности при изгибе 60—80 МПа. По нагре-востойкости (около 130 °С) фторлон-3 уступает фторлону-4. Фторлон-3 имеет несимметричное строение молекул из-за наличия в них атомов хлора (большего размера, чем атомы фтора) и является полярным диэлектриком это видно как из структурной формулы поли-трифторхлорэтилена, так и из представленных на рис. 6-11 зависимостей tg б от температуры при разных частотах. Значение фтор-лона-3 при низких частотах —около 3,3, а при I МГц —2,7 р — около 10 Ом м. Температура разложения выше 300 °С. Химическая стойкость фторлона-3 весьма высока, хотя все же ниже, чем фторлона-4, рю зато радиационная стойкость выше. Технология переработки фторлона-3 сравнительно проста. [c.115]

Серый чугун. Содержит 3,2—3,5 % углерода, кремний, марганец, фосфор, серу. Предел прочности при изгибе серого чугуна составляет 200—450 МПа. Кривые намагничивания серого чугуна II ковкого чугуна, являющегося разновидностью серого, показаны на рис. 9-23. Серый чугун применяется для отливок корпусов электрических машин, крепежных деталей, плит и пр. Чугунные отливки, особенно больших размеров, не требуют дальнейшей термической обработки, однако е некоторых случаях огжиг изделия является полезным. Валы, вращающиеся детали быстроходных электрических машин, станины машин, подверженных вибрации и толчкам, не могут изготовляться из чугуна. Для указанных изделий необходима сталь, достаточно хорошо удовл1етво-ряющая повышенным требованиям в отношении механической прочности. [c.290]

Немагнитная сталь. Изготовляют путем введения в состав стали никеля и марганца, способствующих понижению температуры перехода v-железа в а-железо до 20 С и ниже. В виде примера немагнитной стали можно указать никелевую сталь, и.мею-щую состав 0,25—0,35 % С, 22—25 % N4, 2—3 % Сг, остальное Fe. Предел прочности при изгибе для такой стали 700—S00 МПа, магнитная проницаемость = 1,05- -1,2. Немагнитная сталь ввиду ее высоких механических с13ойств может применяться для изготовления детален, которые ранее выполнялись из сплавов меди и алюминиевых сплавов и не обладали достаточно высокими механическилн свойствами. [c.291]

Следует особо подчеркнуть, что протекание деструктивных процессов, затрагивающих полиорганосилоксановое связующее, не приводит к разрушению органосиликатных материалов. Наоборот, в температурной области, соответствующей наиболее интенсивной деструкции полиорганосилоксана (400—600° С), происходит их упрочнение. Сказанное можно иллюстрировать, например, ходом зависимости предела прочности при изгибе от температуры (рис. 2). Очевидно, наряду с возникновением ОН-групп, в точках отрыва углеводородных радикалов образуются активные центры, взаимодействующие с силикатными и окисными компонентами. Активные центры, кроме того, могут образоваться и ио месту разрыва силоксанных связей. При этом роль связующего в органосиликатном материале переходит к силоксановому скелету полимера, лишенному органического обрамления. Вследствие сказанного интервал рабочих темпера- [c.324]

Покрытие из интерметаллических порошков, нанесенное на плоскую металлическую поверхность струйно-плазменным методом, толщиной 0,3—1,0 мм отделяется от основы механически благодаря малой прочности соединения с полированной поверхностью плоского металлического образца. Предварительно, до отделения покрытия, из образца вырезается электроэрозионным методом призма сечением 4x20 мм. Отделенные от основы пластинки покрытий помещаются на опорные призмы установки и нагружаются сосредоточенной нагрузкой до разрушения. Определяется Овизг — предел прочности при изгибе и / — прогиб, характеризующий величину упругой деформации покрытия. Этот метод имеет, по нашему мнению, преимущества перед более универсальными испытаниями на растяжение, описанными выше. Он исключает опасные перекосы, неизбежные при закреплении образцов в захватах машины, и обеспечивает надежные результаты, удобные для сравнцтельных оценок качества различных [c.54]

Материал Содержание стеклоиолок- н<1, %помасс -5 Предел прочности при изгибе, 10" кге/см Модуль упругости при изгибе, 10 кгс/см Предел прочности при рлстнжепии, 10 кгс/см [c.406]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...