Теплообмен в канале

Рис. 5.6. Сравнение расчетных результатов с экспериментальными данными по теплообмену в канале с проницаемым заполнителем а - вода б - газообразный азот I - Ре = 100 11 - Ре = 10 111 -Ре = 1

Теплообмен в канале с короткой пористой вставкой. Рассмотрим теплообмен в канале с пористой вставкой. В практике для локальной интенсификации теплообмена часто используют короткие пористые вставки. В них подогрев охладителя [c.111]

В простейших случаях, например при установившемся течении и теплообмене в каналах сложного поперечного сечения, при условии пренебрежения вторичными токами система уравнений переноса упрощается (х — координата вдоль потока (/иг — координаты в сечении потока) уравнение неразрывности [c.14]

Распределение температуры в каналах разной формы. Знание распределения температур в потоке металла позволяет рассчитать теплообмен в канале, если известно распределение скоростей, касательных напряжений и тепловых потоков По периметру канала. [c.91]

Рис. ПО. Схема экспериментальной установки для исследования высокочастотных колебаний давления и их влияние на теплообмен в канале

Результаты подробного экспериментального исследования влияния резонансных колебаний на теплообмен в каналах приведены в работах [8—12, 17—19, 20, 44]. [c.237]

Максимальное влияние колебаний потока на конвективный теплообмен в канале наблюдается при резонансных частотах. При отклонении частоты колебаний от резонансной амплитуды колебания давления и скорости уменьшаются, по этой причине уменьшается и влияние колебаний на теплообмен. Согласно экспериментальным данным [44] распределение относительного коэф-246 [c.246]

В настоящей статье задача, рассмотренная в работе [1], распространяется на случай движения жидкости в канале, подогреваемом снизу, что соответствует отрицательному градиенту температуры по длине канала. Такая задача также представляет практический интерес. Влияние подогрева снизу на движение жидкости и теплообмен в канале удобно исследовать путем сравнения этих двух задач. [c.190]

При теплообмене в каналах некруглого сечения с суммарным периметром U м эквивалентный диаметр подсчитывается по формуле [c.445]

ТЕПЛООБМЕН В КАНАЛЕ МГД-ГЕНЕРАТОРА [c.221]

Теплообмен в канале МГД-генератора большой мощности 233 [c.233]

На рис. 8 и 9 показано распределение вдоль канала плотностей тепловых потоков, соответствующих селективной (рис. 8) и черной (рис. 9) стенкам. Поверхностная плотность поглощенного стенкой излучения Еа (кривые 1) существенно превышает конвективный поток (кривые 3). Приводится тепловой поток, воспринимаемый стенкой, д = Еа — Е обусловленный совместным воздействием конвекции и излучения (кривая 2). Из сопоставления трех кривых следует, что в рассматриваемых вариантах радиационные процессы существенным образом влияют на теплообмен в канале. [c.233]

Исследовалось влияние изменения доли присадки на величину полной поверхностной плотности падающего из газового объема излучения Еу. Уменьшение доли присадки на 1 % не вызвало существенных изменений. В начале канала оптические толщины в спектральной области излучения калия велики. Поэтому уменьшение концентрации излучающих атомов примерно в 2 раза не ведет к заметному изменению Е . В области низких давлений вклад калия в Е не превышает 30 %, и поэтому изменение концентрации присадки также слабо скажется на величине Е . Следовательно, при неизменных газодинамических параметрах потока варьирование доли присадки в пределах 1-2 % не окажет заметного влияния на радиационный теплообмен в канале. [c.234]

Заключение. Из приведенных результатов следует, что радиационные процессы существенно влияют на теплообмен в канале промышленных МГД-генераторов. Приступая к обсуждению дальнейших уточнений, которых требует использованная схема учета радиационных потерь, сначала остановимся на оптических характеристиках рабочего тела и стенок канала. [c.235]

ГИДРОДИНАМИЧЕСКИЕ ТЕЧЕНИЯ И ТЕПЛООБМЕН В КАНАЛАХ ПРИ ПРОИЗВОЛЬНОМ МАЛОМ ОТКЛОНЕНИИ ИХ ФОРМЫ от ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ) [c.374]

Рассмотрены ламинарные течения вязкой несжимаемой жидкости и теплообмен в каналах при произвольном малом отклонении их поверхности от цилиндрической. Приведена линейная система уравнений и граничных условий для возмущенных динамических и тепловых полей, полученная путем линеаризации полной системы уравнений Навье-Стокса около решения для развитых течений в цилиндрических трубах произвольного сечения. Для практически важного случая, когда возмущения поверхности каналов сосредоточены на участке конечной длины, показано, что интегральные динамические и тепловые характеристики каналов находятся без решения трехмерных уравнений путем перехода к эффективным двумерным краевым задачам, сложность решения которых не выше, чем для развитых течений. Дано обобщение развитой теории на течения с силовыми источниками малой эффективности. Рассмотрены приложения к плоским каналам и круглым трубам с возмущенными поверхностями. [c.374]

Аналогичные процессы. Уравнение теплопроводности является прямым следствием закона сохранения, представленного первым законом термодинамики, и пропорциональности плотности потока градиенту температуры [см. (3.1)]. Существует множество других физических процессов, при которых соответствующая плотность потока некоторой величины пропорциональна градиенту этой величины и для которых существует закон сохранения. Отсюда следует, что эти процессы будут описываться дифференциальными уравнениями, аналогичными (3.2). К подобным процессам можно отнести диффузию химических компонент, движение заряженных частиц в электромагнитном поле, течение в пористых материалах, потенциальные течения, перенос тепла и влаги в почве, а также полностью развитые течение и теплообмен в каналах. Построив вычислительную процедуру для решения уравнения (3.2), мы сможем применить ее и для любого аналогичного процесса, просто придавая новый смысл величинам Т, к, Sfj и др. Например, можно интерпретировать Т как концентрацию, к как коэффициент диффузии, как скорость химической реакции и т.п. Удобнее работать с таким обобщенным дифференциальным уравнением, так как уравнение теплопроводности и другие аналогичные уравнения станут его частными случаями. В дальнейшем будем основываться на подобном обобщенном дифференциальном уравнении. [c.66]

За дополнительной информацией о течениях и теплообмене в каналах можно обращаться к [2, 13]. [c.191]

Определяя теплообмен в канале формулой Ньютона —Рихмана [c.476]

В связи с этим потребовалось построить приближенные теории, позволяющие рассчитать профили скорости и температуры, гидравлическое сопротивление и теплообмен в каналах сложной формы. Такого рода при- [c.806]

ТЕПЛООБМЕН В КАНАЛАХ НЕКРУГЛОГО [c.234]

Такова фактически ситуация, встречающаяся при шнековой экструзии полимеров. Течение в спиралевидной области между шнеком и цилиндром представляет собой, по существу, ламинарное течение в канале с примерно прямоугольным поперечным сечением (если пренебречь кривизной). Однако теплообмен с цилиндром будет в значительной степени зависеть от любого вторичного течения. [c.272]

Влияние анизотропии теплопроводиост проницаемой матрицы. Многие пористые металлы, например из сеток и волокон, обладают ярко вьь раженной анизотропией физических свойств, в том числе и теплопроводности. Исследуем теплообмен в канале с заполнителем (см. рис. 5.1), теплопроводности которого в поперечном и продольном направлениях существенно отличаются, причем Х , > Х , и сравним его с результатами для однородной пористой вставки с одинаковой во всех направлениях теплопроводностью, равной Х ,. Этим самым оценим влияние уменьшения продольной теплопроводности Х при постоянной поперечной у. [c.106]

При конвективном теплообмене в каналах процессы переноса теплоты в жидкости и стенках взаимосвязаны, а условия на границах заранее не могут быть заданы. Влияние взаимосвязи на перенос теплоты существенно проявляется в нестдцианарных процессах. Складывается сложная физическая обстановка. Теплообмен между жидкостью и стенками зависит от граничных условий на стенках, в то же время стенки (форма, геометрические размеры, тепла1)изические свойства) оказывают влияние на граничные условия. Исследовать теплообмен с учетом указанного обстоятельства наиболее целесообразно путем численного на ЭВМ решения краевой задачи следующего содержания [c.297]

Федорович Е, Д., П а с к а р ь Б. Л. К вопросу о методике обобщения опытных данных по конвективному теплообмену в каналах с пеобогре-ваемой частью периметра. Труды ЦКТИ, вып. 78, 1967. [c.350]

На рис. 7.17 и 7.18 представленные в настоящем разделе опытные данные сопоставляются с имеющимися данными по нестационарному теплообмену в каналах иной геометрии. Представлены данные Г.А. Дрейцера и В.В. Балашова по не- [c.225]

Имеются точные решения задачи о теплообмене в канале с постоянной температурой стенки = onst) при ламинарном (Re <2 300) течении жидкости с неизменными физическими свойствами [Л. 7-20, 7-22]. [c.96]

Теплообмен в жидкометаллических системах подробно рассмотрен в [20]. При ламинарном течении стабилизированный теплообмен в каналах различной формы рассчитывается по тем же формулам, что и для неметаллических жидкостей (см. табл. 3.21) стабилизированный теплообмен при турбулентном течении и постоянной плотности потока на стенке q = onst) рассчитывается по следующим формулам. [c.222]

Теплообмен в канале МГД-генератора большой мощноети 223 [c.223]

Интересным и важным классом задач, для решения которых может быть применена программа ONDU T, являются задачи о полностью развитых течениях и теплообмене в каналах. В этой главе мы применим теорию, сформулированную в гл. 9, для анализа каналов с различными формами и граничными условиями для температуры. [c.192]

К. Джагадисан. Магнитогидродинамическое течение с теплообменом в канале в случае проводящих стенок. Ракетная техника и космонавтика, 1964, № 4. [c.116]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...