Значение сил трения при обработке давлением

ЗНАЧЕНИЕ СИЛ ТРЕНИЯ ПРИ ОБРАБОТКЕ ДАВЛЕНИЕМ [c.80]

На условия возникновения и действия сил трения при обработке давлением, а также на их числовое значение оказывают влияние многие технологические факторы, основные из которых рассмотрим ниже. [c.40]

В первой части книги приведены материалы по определению величины сил контактного трения при ковке и штамповке, прокатке, волочении и прессовании. Эти данные необходимы для разработки режимов деформации, расчетов оборудования на прочность и потребной мощности. Чаще всего величину сил трения определяют через коэффициент трения. Поэтому для решения технологических и конструкторских задач требуется с достаточной степенью достоверности выбрать среднюю величину коэффициента внешнего трения в зоне деформации. При этом надо правильно учитывать влияние основных факторов трения, выделяя их среди многих второстепенных. Теоретический анализ процессов обработки металлов давлением во многих случаях требует знания не только средних значений сил трения, но и распределения их по контактной поверхности. Этому сложному вопросу также уделено значительное внимание. [c.6]

Режущая часть. Режущая часть /j, выполняющая основную работу по нарезанию резьбы, должна быть по возможности короткой. Малое значение 1 способствует 1) уменьшению удельного давления резания из-за снятия стружек более крупного сечения 2) уменьшению крутящего момента во всех случаях за исключением только нарезания гаек небольшой высоты 3) уменьшению сил трения и защемления стружки, а также опасности заклинивания и поломки метчика 4) снижению машинного времени при нарезании резьбы метчиком 5) экономии материала и удешевлению обработки метчика 6) уменьшению коробления метчика при термической обработке. [c.352]

В настоящее время это определение нивелирного напора наиболее часто употребимо в расчетной практике и приводится во всех нормативных материалах по расчету гидравлики двухфазных систем [1, 2, 8]. При этом нет никакой уверенности в том, что при вычитании указанного нивелирного напора из полного перепада давления при подъемном движении двухфазного потока в вертикальном канале (g > 0) получится точное значение перепада давления вследствие трения при движении этого потока с тем же массовым расходом жидкости и газа (пара) в горизонтальном канале (g =0). А именно такое предположение делалось в целом ряде работ, в частности при обработке опытных данных по гидравлическому сопротивлению трения и составлении нормативного метода для расчета истинного объемного паросодержания ф при движении двухфазного пароводяного потока в горизонтальных и вертикальных трубах [5]. Цель настоящей статьи состояла в выяснении этого обстоятельства, нахождении условий сопоставимости данных по потерям напора в горизонтальных и вертикаль-ных каналах и определении той части из полного перепада давления в вертикальном канале (g > 0), которую необходимо вычитать из этого перепада, чтобы получить точное значение потерь напора на трение в отсутствие объемных сил тяжести (g=0), т. е. фактически при течении двухфазного потока с тем же массовым расходом фаз в горизонтальной трубе. [c.165]

В процессах обработки металлов давлением существенное значение имеют силы трения между поверхностями рабочих органов машин и подвергаемых деформации объемов металла. Эти поверхности при конечных пластических деформациях заготовки имеют большие относительные смеш,ения. [c.202]

При обработке металлов давлением, когда имеет место прилипание, последнее выражено тем сильнее, чем больше удельное давление и больше области постоянства напряжения трения. Поэтому сила трения растет медленнее, чем нормальное давление. В результате усредненное значение коэффициента трения уменьшается. [c.174]

Точное определение тормозного момента, развиваемого дисковым тормозом, следует производить с учетом потерь на трение в осевых направляющих дисков. В процессе замыкания дискового тормоза происходит постепенное увеличение осевой силы, прижимающей диски друг к другу, от нуля до максимального значения. Соответственно от нуля до максимума возрастает и момент трения, развивающийся между трущимися поверхностями. Так как увеличение силы прижатия сопровождается некоторым осевым перемещением дисков, прижимаемых действием момента трения к своим направляющим, то это перемещение вызывает появление осевой силы трения в направляющих. Для надежной работы дисковых тормозов следует обеспечить свободное передвижение тормозов дисков в осевом направлении и исключить возможность их заедания в направляющих. Это достигается повышением чистоты обработки шлицевого соединения, уменьшением в них давления, соответствующим подбором материалов, а при работе тормоза со смазкой поверхностей трения — обеспечением надежной смазки шлицев. [c.242]

Силовое взаимодействие твердых тел оценивается по значению коэффициента внешнего трения. Поделив силу треиия на нормальную нагрузку, определяемую по формуле (26), и учитывая формулу (28), получим выражение для вычисления коэффициента внешнего трения, в котором учтены наиболее важные характеристики узла трения (режим работы, параметры то и р, механические свойства менее жесткого. материала трущейся пары 1, Е, контурные давления Рс, возникающие при нагружении, шероховатость поверхности более жесткого элемента трущейся пары Д, параметры Ь я х). Для наиболее распространенных видов механической обработки [c.30]

Изменение коэффициента трения в зависимости от давления показано на рис. 6. Уменьшение коэффициента трения наблюдается при силе 600... 800 Н, что соответствует давлению 200... 300 МПа. Значение коэффициента трения при обработке стали 40Х инструментом из твердого сплава ВКЗ (кривая /) значительно выше, чем при обработке инструментом из сплава Т15К6 (кривая 2). Это объясняется большой склонностью однокарбидных сплавов к схватыванию с обрабатываемым металлом. Опыты показывают, что применение инструмента из спла-ка ВКЗ для обработки может привести к надрывам поверхностного слоя. Из приведенных данных можно заключить, что приближенное значение коэффициента трения для среднеуглеродистой стали при средних режимах ЭМО находится в пределах 0,65. ..0,75. Это подтверждается и исследованиями, приведенными в работе [18]. [c.10]

Поскольку силы трения отождествляют с касательными напряжениями на контактной поверхности, их величина теоретически должна подчиняться условию (125). Предельные условия (124) и (125) являются общепринятыми при анализе напряженного состояния в различных задачах теории обработки металлов давлением. Вместе с тем опытные данные не в полной мере подтверждают условие (125). В ряде работ были получены значения /, превышающие не только 0,58От, но даже От [30,1]. [c.44]

Законы трения, используемые в контактных задачах. Поверхности соприкасающихся деталей машин всегда, при сколь угодно тщательной обработке, содержат начальные несовершенства, которые в процессе работы могут меняться, и даже при наличии хорошей смазки (если только это не жидкий гелий в состоянии сверхтекучести) силы трения не равны нулю. Количественной характеристикой сил трения является касательная компонента вектора поверхностных усилий на границе тела. Законы, управляющие изменением при нагружении системы, будем называть законами трения. Силы трения зависят от относительной скорости скольжения контактирующих тел в точке х их общей границы и от величины нормального давления сгдг, причем в общем случае эта зависимость нелинейная. Граничное трение твердых деформируемых тел, в отличие от жидкого трения (трения слоев жидкости друг по другу), имеет пороговый характер, т.е. существует некоторое предельное значение величины (Ту, ниже которого относительная скорость скольжения равна нулю. Следовательно, для нахождения сил трения в таких ситуациях надо разрабатывать специальные методы, о чем и идет речь в настоящем параграфе [c.491]

Когда р достигает предельного давления для пластического вдавливания плоского штампа 5.14А, штамп будет вдавливать блок материала как жесткое целое и дальнейшего деформирования шерохюватостей не будет. На примере, проиллюстрированном на рис. 13.5 (Ь) (а —65°), этот предел достигается при отношении /Д = 0.81. На практике происходит деформационное упрочнение неровностей по сравнению с объемным материалом, так что максимальное значение 1/К меньше 0.81. Таким образом, при чисто нормальном нагружении поверхности невозможно смять шероховатости при пластическом деформировании до полного уплощения. Мы видели, что это связано со стеснением, создаваемым соседними шероховатостями. Если, однако, блок материала как целое пластически растягивается параллельно поверхности штампа (в пренебрежении трением), то стеснение снимается и шероховатости уплощаются при малом давлении штампа. Такая ситуация реализуется при действии штампа в процессах обработки металлов давлением. Это также имеет место, когда брусок (рис. 13.5(а)) уже штампа, так что объемное пластическое течение имеет место при р > 2к. Наконец, фрикционный сдвиг зазубрин касательной силой, приложенной к бруску, облегчает рост отношения реальной площади контакта к кажущейся 1/К. Характер пластических деформаций зазубрин становится аналогичным тому, который происходит в клиньях на рис. 7.15. [c.458]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...