Регулирующие клапаны и импульсные линии

РЕГУЛИРУЮЩИЕ КЛАПАНЫ И ИМПУЛЬСНЫЕ ЛИНИИ [c.257]

Вторым типом регуляторов непрямого действия для поддержания заданного давления является регулятор с реле типа РДМ (реле давления мембранное) и регулирующим клапаном типа РР (рис. 4-7). Регулятор устанавливается на обратной линии сети. Величина регулируемого давления составляет от 2,5 до 6 ат. В качестве рабочей жидкости используется вода из обратной линии сети. Может быть использована водопроводная вода, если давление ее всегда выше давления в обратной линии тепловой сети. Давление до регулирующего клапана 2, через импульсную трубку 5 передается чувствительному элементу реле 1 — нижней мембраны. Величина регулируемого давления устанавливается путем натяжения пружины реле. При заданном давлении все элементы реле и регулятора находятся в покое. В случае повыше- [c.207]

При резком уменьшении расхода газа давление за регулятором быстро возрастает. Так как надмембранная и подмембранная камеры регулирующего клапана связаны с газопроводом за регулятором импульсной линией, на которой устанавливается дроссель, то по- [c.26]

Как всякая система регулирования турбины с противодавлением (см. рис, 4.15), она имеет два регулятора частоты вращения и давления. Оба эти регулятора изменяют в линии В давление импульсного масла, которое управляет положением отсечного золотника 6 и через него — сервомотором 7, перемещающим регулирующие клапаны турбины. [c.245]

Пример 8.1. Рассмотрим работу системы регулирования при уменьшении количества потребляемого пара, В этом случае давление в выходном патрубке турбины увеличивается, и лента регулятора приобретает больший изгиб. Это вызовет увеличение слива масла из сопла регулятора частоты вращения и уменьшение давления над его золотником. Золотник сместится вверх и снизит давление в импульсной линии 5, вследствие чего отсечной золотник опустится и подаст масло под давлением в полость над поршнем главного сервомотора, который в этом случае будет прикрывать регулирующие клапаны, уменьшая расход пара через турбину и восстанавливая заданное давление в выходном патрубке. [c.245]

При малых скоростях изменения регулируемых параметров (частоты вращения и давления в отборе) золотники сервомоторов реагируют только на изменение давления в соответствующих этажах. Однако при резком сбросе нагрузки частота вращения будет быстро возрастать, а давление в отборе падать. Это приведет к тому, что регулирующие клапаны ЧВД будут закрываться, а регулирующая диафрагма ЧНД открываться, вызывая нежелательный динамический заброс частоты вращения. Для того чтобы этого не было, золотник главного сервомотора ЧВД имеет в верхней части кромку, при смещении которой на достаточную величину импульсная линия золотника сервомотора ЧНД соединяется со сливом. При резком увеличении частоты [c.258]

I — золотник главного сервомотора 2 — расхаживающее устройство (на полный ход) блока клапанов 3 — главный сервомотор 4 — расхаживающее устройство (на частичный ход) 5,6 — сервомотор и шток стопорного клапана 7 — регулирующий клапан 8 — золотник сервомотора стопорного клапана А — линия силовой жидкости Б — импульсная линия регулирования В — линия защиты Г — линия постоянного давления 1,2 МПа [c.354]

Пример 12.2. На схеме, показанной на рис. 12.4, в результате перемещения золотника опробования автомата безопасности вправо можно подавать масло под давлением в импульсную линию, что эквивалентно понижению частоты сети и требованию ее повышения. При этом регулирующие клапаны будут открываться и частота вращения будет увеличиваться. [c.356]

В водяных тепловых сетях, как правило, всегда имеет место утечка теплоносителя через различного рода неплотности. Эта утечка должна пополняться химически очищенной деаэрированной водой. Для этой цели вода из водопровода поступает на хим-водоочистку, откуда подается насосом в деаэратор 11, обогреваемый отработавшим паром из турбины. Из деаэратора вода поступает в подпиточный насос 12 и подается им через регулирующий клапан 13 во всасывающую линию бустерного насоса 5. Импульсом для регулятора подпитки является давление в одной из точек циркуляционного контура в тепловой сети. Наиболее удобно импульс давления брать от какой-либо точки на перемычке, соединяющей нагнетательный и всасывающий патрубки сетевого насоса 9. Когда расход утечки превышает расход подпитки, давление в импульсной точке понижается. Это приводит к раскрытию регулирующего клапана 13 и увеличению подпитки. Когда утечка становится меньше расхода подпитки, давление в импульсной точке возрастает, клапан 13 прикрывается и подпитка уменьшается. [c.221]

Системы регулирования расхода имеют два основных отличия от систем регулирования большинства технологических параметров. Во-первых, инерция собственно объекта регулирования обычно пренебрежимо мала после перемещения штока регулирующего клапана в новое положение новое значение расхода устанавливается за доли секунды или, в крайнем случае, за несколько секунд. Это означает, что характеристики системы определяются главным образом инерционностью измерительного устройства, регулятора, импульсных линий и регулирующего клапана. В этих системах полное время переходного процесса обычно составляет менее 1 мин. Если же требуется особо точная стабилизация расхода, [c.337]

Масло из напорной линии через дроссель постоянного сечения площадью /q поступает в импульсную линию, откуда сливается через три параллельно включенных сечения, регулируемых золотником регулятора f ), конусом самовыключения дифференциального сервомотора (/у) и конусом обратной связи главного сервомотора (У )- С ростом частоты вращения золотник регулятора увеличивает сливное сечение Давление в импульсной линии р падает, равновесие дифференциального сервомотора нарушается, и он перемещается вверх, конусом самовыключения уменьшая сливное сечение fy и восстанавливая давление р . Вместе с дифференциальным сервомотором вверх смещается и отсечной золотник главного сервомотора. Сервомотор, прикрывая регулирующие клапаны, движется вниз до тех пор, пока его обратная связь, изменяющая сечение и воздействующая через импульсную линию на дифференциальный сервомотор, не вернет отсечной золотник в среднее положение. [c.241]

Так как поворотная диафрагма ЧНД при режиме работы с противодавлением не участвует в компенсации изменения расхода пара в отбор и в работе остаются только регулирующие клапаны ЧВД, то, если не принять дополнительных мер, степень неравномерности регулирования давления значительно возрастет. Чтобы сохранить ее примерно на том же уровне, что и при конденсационном режиме с отбором пара, необходимо увеличить передаточное число от регулятора давления к сервомотору ЧВД. С этой целью средний дроссель переключателя параллельно импульсной линии В подключает дополнительную линию В , сливом из которой управляет еще один дроссель золотника регулятора давления. Так как воздействия регулятора на основную и дополнительную линии совпадают по знаку, то при одном и том же перемещении золотника регулятора давления сервомотор ЧВД будет перемещаться на больший ход, чем при конденсационном режиме с отбором пара. Это и позволяет предотвратить повышение неравномерности регулирования давления при работе по тепловому графику. [c.258]

При авариях в энергосистемах, в частности при коротких замыканиях в линиях электропередачи, эффективным способом повышения динамической устойчивости генератора является кратковременная его импульсная разгрузка с последующим нагружением по ступенчатому или экспоненциальному законам. Это выдвигает новую, характерную для следящих систем, задачу получения требуемых импульсных характеристик турбины. В системах ЛМЗ формирование задания на импульсную аварийную разгрузку турбины производится в электрической части системы. Импульс на разгрузку длительностью 0,1—0,2 с и последующее увеличение мощности по экспоненциальному закону обеспечивает перемещение сервомоторов турбины с максимальной скоростью, повышая устойчивость турбогенератора в первом и последующих циклах качаний. Изменение длительности импульса позволяет регулировать величину разгрузки турбины. В процессе аварийной разгрузки участвуют регулировочные клапаны как [c.163]

При всех этих мероприятиях остается в силе требование об установке на деаэраторных баках предохранительных клапанов. Пропускная способность их, исходя из указанного выше условия, должна соответствовать возможному пропуску перегретого пара при полном давлении в котле в случае ошибочного открытия арматуры на линии пусковой сепаратор — деаэратор. В связи с этим клапаны разбиваются на две группы (ступени) первая группа—обычные грузовые клапаны они устанавливаются непосредственно на ба ке деаэратора и пропускная способность их определяется условиями растопки— зто, например, 7з полной пропускной способности. Вторая группа (7з потребной пропускной спо-собности) осуществляется в виде импульсных предохранительных клапанов, которые устанавливаются на трубе, соединяющей сепаратор с деаэратором перед шайбой. Вторая группа клапанов регулируется на открытие при давлении, на 2 ат больше, чем первая группа. [c.202]

На рис. 12 показано подключение импульсных линий и устройство регулятора Казанцева. Газ входного давления поступает через фильтр по импульсной трубке 1 через клапан пилота под мембрану регулятора. Избыток газа сбрасывается в газопровод за регулятором по трубке 2 через дроссель. Надмембранная полость регулятора, сообщающаяся трубкой 3 с выходным газопроводом, находится под давлением более низким, чем подмембранное пространство. За счет этого перепада, величина которого может регулироваться с помощью пружины пилота, создается подъемная сила мембраны. При уменьшении потребления газа давление в газопроводе за регулятором повыеится, что приведет к перемещению вниз, против усилия пружины, мембраны и клапана пилота. Давление под мембраной регулятора снизится и основной клапан начнет закрываться до тех пор, пока проходное сечение его седла не будет достаточным для восстановления первоначального давления газа на выходе. [c.23]

Пример 5-1. Определим максимальный коэффициент усиления регулятора в системе регулирования давления. Система содержит два детектирующих элемента первого порядка и регулирующий клапан, который также ведет себя как элемент первого порядка. Постоянная времени клапана вместе с импульсной линией равна 2 сек, изменение положения штока клапана на 1 % изменяет расход через клапан на 1,5% по отношению к среднему расходу через клапан. Постоянная времени первой емкости равна 10 сек, и увеличение рас--чода через клапан на 1% приводит к изменению давления в емко- [c.135]

Начиная с 1960 г., был создан целый ряд новых электронных регуляторов, которые оказались конкурентоспособными по отношению к пневматическим регуляторам при автоматизации производственных процессов. Запаздывание при передаче электрического сигнала пренебрежимо мало, и в системах с длинными импульсными линиями электронные регуляторы работают лучше, чем пневматические. Это преимущество для большинства систем является несущественным, так как применение электронного регулятора устраняет только инерцию импульсной линии, но не устраняет инерции регулирующего органа. Фактически быстродействие регулирующего органа, управляемого электрическихм исполнительным механизмом, обычно меньше, а инерция больше, чем у пневматического клапана, и часто для обеспечения большего быстродействия электрический управляющий сигнал преобразуется в пневматический, который в свою очередь воздействует на стандартный пневматический регулирующий клапан или позиционер. Другие, менее значительные преимущества электронных регуляторов состоят в том, что коэффициент усиления, постоянные времени интегрирования и дифференцирования в большей степени могут считаться постоянными в рабочей области, а также отсутствует зона нечувствительности, вызванная наличием прения или люфта. [c.179]

Прн проектировании системы автоматического регулирования необходимо учитывать как статические, так и динамические характеристики регулирующих клапанов. Статические характеристики регулирующего клапана определяются главным образом размером и формой плунжера кроме того, они зависят от величины перепада давления на клапане. Статические характеристики регулирующего органа практически не зависят от типа исполнительного механизма, так как с помощью мощного исполнительного механизма или позиционера можно лишь уменьшить гистерезис, вызванный трением штока клапана. Динамические характеристики регулирующего кланапа зависят главным образом от типа исполнительного механизма и длины импульсных линий между регулятором и регулирующим клапаном. Инерция штока и плупжераобычно пренебрежимо мала. В настоящей главе рассматриваются расходные характеристики некоторых наиболее распространенных типов регулирую- [c.258]

Для увеличения быстродействия систем регулирования расхода используются различные методы. Инерция импульсной линии с регулирующим клаианом может быть уменьшена почти до величины инерции импульсной линии с глухой камерой путем применения позиционера или доиолнительного каскада усиления в исполнительном механиз.ме. Но так как постоянная времени линии и клапана является наибольшей в системе, то при ее уменьщении соответствующее увеличение критической частоты оказывается небольшим. Увеличение внутреннего диаметра импульсной линии с 6,35 до 9,36 мм приводит к значительному уменьшению инерции в линии (от двух- до шестикратного в зависимости от присоединенного объема). Аналогичное уменьшение инерции в обоих импульсных линиях может быть достигнуто путем включения в регулятор и датчик РС-аналога импульсной линии [Л. 4]. Наиболее существенного улучшения качества процесса регулирования расхода можно достигнуть, устранив инерционность линии. Этого можно добиться путем использования электронного регулятора или установкой пневматического регулятора в непосредственной близости от регулирующего клапана. Недостатком такой установки пневматического регулятора является то, что к нему обычно приходится подводить четыре импульсные линии сигнал, иропорпиональиый текущему значению расхода, и управляющий сигнал обычно подаются на дистанционное показывающее или записывающее устройство, а еще две импульсные линии подводят к регулятору сигнал задания и сигнал ручного управления. [c.344]

Внутренний контур каскадной схемы регулирования регулирует расход мазута в печь. Постоянная времени объекта равна 0,5 сек. Расход измеряется при помощи диафрагмы и пиев.матиче-ского датчика перепада давления и управляется небольшим мембранным исполнительным механизмом. Длина каждой из импульсных линий от датчика к регулятору и от регулятора к клапану равиа 30 м. Диаметр импульсной линии 6,35 мм. Эффективный коэффи-циеит усиления клапана равен 3% из.чеиения расхода на 1% изменения давления на клаиаи. Диапазон датчика равен 305 мм рт. ст. [c.351]

Определите оптимальные настройки регулятора. Для определения характеристик импульсной линии используйте данные, приведенные на рис. 13-2, хотя объем сильфоиов регулятора меньще 160 см , а объем камеры регулирующего клапана больще 160 см . Предположите, что динамические характеристики регулятора и датчика одинаковы. [c.351]

От перемычки 4, соединяющей напорный и всасывающий коллекторы сетевого насоса 5, импульсная линия идет к регулирующему клапану подпитки 2 и к регулирующему сливному клапану 3. Прп понижении давления в перемычке клапан 2 получает команду на открытие, иодпиточный насос 1 дает больше воды и давление восстанавливается. При повышении давления в перемычке клапан 2 прикрывается, что снижает подпитку и восстанавливает давление, В том случае, когда клапан 2 полностью закрывается, а давление в ие 1тральной точке все же возрастает, срабатывает сливной клапан 3, открывающий сброс воды в дренаж вплоть до восстановления нормального давления. Клапаны в па перемычке 4 предназначены для регулировки давления, устанавливаемого в нейтральной точке, [c.181]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...