ЦЕМЕНТОВАННЫЙ СЛОЙ Влияние на глубину слоя

Влияние на глубину слоя 99, 100 Цементованный слой — Глубина 96, 98, [c.496]

Опыты показывают, что выдержка и, следовательно, число термомеханических воздействий оказывают существенное влияние на твердость и глубину упрочнения поверхностного слоя цементованной стали 15Х, что подтверждается множеством микрошлифов. При этом наблюдается наличие в поверхностном слое характерного мелкодисперсного бесструктурного мартенсита. [c.123]

Цветные сплавы — см. Сплавы цветные Цементация газовая 319 — Температура — Влияние на глубину цементованного слоя 320 [c.466]

Существует еще один приблизительный метод оценки глубины цементованного слоя. Метод оценки изломов проб в закаленном состоянии, а также данные о влияние температуры и продолжительности цементации на глубину слоя по излому закаленных проб приведены в табл. 9.7. Та- [c.472]

Легирующие элементы неодинаково влияют на коэффициент диффузии и концентрацию углерода в поверхностном слое. Поэтому влияние их на глубину слоя зависит от того, какой из этих двух факторов будет превалировать. Хром и вольфрам уменьшают коэффициент диффузии углерода в аустените Оу, так как повышают энергию активации Р, но, увеличивая концентрацию углерода на поверхности, несколько повышают толщину цементованного слоя. Никель, наоборот, увеличивает Оу (снижая энергию активации диффузии), но уменьшает концентрацию углерода на поверхности и поэтому уменьшает толщину слоя. Марганец почти не влияет на Оу, но повышает концентра- [c.260]

Изменение соотношения между свежим (стандартным) и отработанным карбюризатором не приводит к резкому влиянию на глубину цементованного слоя. [c.104]

Для достижений максимальной эффективности упрочнения деталей, работающих в условиях статических и динамических нагрузок, рекомендуется содержание углерода в цементованном слое поддерживать в пределах 0,80—1,05%. В случае применения сталей с 0,27—0,34% С глубину цементованного слоя следует назначать в пределах 0,5—0,7 мм. Для цементуемых сталей, содержащих 0,17—0,24% С, глубину цементованного слоя принимают от 1,0 до 1,25 мм. При этом следует иметь в виду, что сопротивление усталости деталей машин без концентраторов напряжений при малых глубинах слоя зависит от прочности сердцевины, при больших — от прочности поверхностного слоя. В этом случае повышение глубины упрочненного слоя оказывается полезным только до 10—20%) радиуса детали. При глубине слоя меньше этих значений сопротивление усталости повышается с увеличением прочности сердцевины. При наличии на поверхности деталей концентраторов напряжений сопротивление усталости повышается с увеличением остаточных напряжений сжатия, а глубина слоя должна быть очень малой (1—2% радиуса детали). Главным фактором, вызывающим увеличение предела выносливости при химико-термических методах обработки деталей, являются остаточные напряжения, возникающие в материале детали в процессе упрочнения. При поверхностной закалке т. в. ч. главное влияние на повышение предела выносливости и долговечности оказывает изменение механических характеристик материала поверхностного слоя. В еще большей степени это относится к упрочнению наклепом. [c.302]

Влияние легирующих элементов на глубину цементованного слоя показано на рис. 10—11. [c.99]

Влияние температуры на глубину цементованного слоя стали при использовании различных карбюризаторов показано в табл. 28 и на рис. 12, а влияние продолжительности нагрева — на рис. 13. [c.99]

Рис. II. Влияние температуры цементации на глубину цементованного слоя (цементация в твердом карбюризаторе) стали, содержащей 0,2% С и 3% различных легирующих элементов а — продолжительность цементации 10 у б — продолжительность цементации 30 у. Обозначение И — нелегированная сталь.

Влияние температуры газовой цементации на глубину цементованного слоя низкоуглеродистой стали при использовании различных карбюризаторов [c.100]

Рис. 12. Влияние температуры на глубину цементованного слоя при различной продолжительности процесса

Рис. 22. Влияние содержания углерода в цементованном слое на механические свойства ста ли после закалки и низкого отпуска / — 18ХГМ (глубина слоя 1 л лг) 2 — 18ХГМ (глубина слоя 1,25 мп) 3 — 12Х2Н4А (глубина слоя 1 мм)

Влияние легирующих элементов на глубину цементованного слоя определяется их влиянием на коэффициент диф [c.177]

Рис 100 Влияние содержания углерода в цементованном слое (глубина слоя 10 мм) на механические свойства стали после закал ки и низкого отпуска (И Г Козловский Ю Ф Оржеховский) [c.179]

Рис. 120. Влияние продолжительности цементации на глубину цементованного слоя. Температура цементации, °С

Значения Сдст на глубине Д да =5= 0,15 можно выбирать из табл. 36. Толщину цементованного слоя целесообразно брать настолько малой, насколько это допускается глубинной контактной прочностью сердцевины зуба. Некоторые стали склонны к образованию остаточного аустенита при закалке. При его наличии в некоторой области цементованного слоя в ней могут появиться остаточные растягивающие напряжения. Для уменьшения их вредного влияния целесообразно производить обдувку впадин вубьев дробью либо устранять остаточный аустенит обработкой зубчатых колес холодом после закалки. [c.111]

При термической обработке цементованных деталей, кроме уже указанных факторов, на величину деформации оказывают существенное влияние содержание углерода в цементованном слое и его распределение по глубине слоя отношение глубины цементованного слоя к сечению детали соотношение размеров науглероженных и не науглероженных поверхностей детали и ряд других факторов. На цементацию приходится значительная часть суммарной деформации цементованных деталей, получающейся в результате их термической обработки например, при цементации втулок из стали 20Х наблюдалось уменьшение диаметра (100 мм), доходившее до 350 мк. [c.206]

У всех образцов выделяется цементованный слой в виде каемки, расположенной по окружности образцов. Глубина этой каемки 1,0—1,2 мм. Несмотря на исключительно хороший вид излома, механические свойства с одинаковым видом излома различны. Поэтому нельзя судить о качестве легированной стали только по виду излома. В этом отношении существует большая связь. механических свойств с микроструктурой, т. е. исследо-панием микроструктуры выявляются такие структурные составляющие, как цементитная сетка, наличие нераспавшегося аустенита, характер распределения внутренних напряжений и т. п., которые оказывают большее влияние на механические свойства и особенно на твердость цементованных сталей, чем характер изломов. [c.64]

Ускорение процесса науглероживания может происходить также под влиянием ультразвука. Экспериментами доказано, что в процессе цементации твердым карбюризатором при 950° в течение 9,5 часа под влиянием озвучивания интенсивностью в 6,5 вт/см и частотой 430 кгц твердость НУ повысилась на глубине от поверхности 0,5 мм с 860 до 980 1 мм с 800 до 960 1,5 мм с 300 до 900 2 мм с 200 до 600 и т. д. Глубина цементованного слоя стали 12ХНЗА при 1000° при выдержке0,4 часа повысилась с 0,1 доО,2 мм-, при выдержке [c.100]

С помощью специальных приборов — ко-эрцитиметров — можно рассортировать однородные изделия по их твердости (например, после отпуска прн различных температурах), а также контролировать толщину цементованного, азотированного или закаленного слоя (при поверхностной закалке) на изделии. Можно также оценить свойства глубинных слоев изделия, исключив при этом влияние тонкого поверхностного (например, обезуглероженного) слоя. [c.291]

Рис. 4. Влияние температуры на глубину цементованного слоя стали с 0,2"/о С и SVp различных легирующих элементов. Цементация проводилась в твердом

Исследования, проведенные на шлицевых отверстиях шестерен из сталей марок 18ХГТ и 20Х (НИИТавтопром), показали, что на деформацию почти не влияют степень осадки металла при ковке, направление волокна, режим термической обработки поковок, прокаливаемость стали и режимы ее механической обработки. Напротив, сильное влияние оказывают глубина цементованного слоя, концентрация в слое углерода, скорость охлаждения после цементации, режим термической обработки изделий, скорость охлаждения при закалке, применение местной защиты от цементации и состояние поверхности деталей, подвергаемых нагреву под закалку. [c.1007]

Прогрев малотеплопроводного кар)бюриза-тора. Влияние продолжительности процесса цементации при различной температуре на глубину цементованного слоя показано [c.604]

Рис. 7. Влияние продолжительности процесса (без учета времени на прогрев) на. глубину цементованного слоя при цементации в твердом карбюризаторе (Н. т. Гуйдов и 3. f. Бугаева)

Легирующие элементы, а также элементы, неизбежно присутствующие в стали, в зависимости от их количества оказывают влияние на концентрацию углерода в цементованном слое, глубину проникновения) в сталь углерода, глубину закаленного цементованного слоя, поверхностиую твердость, структуру слоя, размер зерна пе-ментованнюго слоя и сердцевины и на дру- гие характеристики цементованной стали. [c.604]

Рис. 10. Влияние температуры на глубину цементованного слоя стали с 0,20"/л С и З / различных легирующих элементов. Цементация велась в твердом карбюризаторе в течение 10 час. Буквой С обозначена нелегированная сталь [9]

Рис. 11. Влияние содержания в карбюризаторе углекислых солей на глубину цементованного слоя стали марки 20

Влияние глубины азотированного слоя на предел выносливости азотированных деталей с концентраторами напряжений и без концентраторов напряжений подобно влиянию глубины цементованного слоя. Цементация, а особенно азотирование резко повышают предел выносливости стальных деталей с концентраторами напряжений, если упрочненный слой непрерывно проходит и по опасным зонам (галтели, отверстия, шпоночные пазы, места проходов отверстий и др.). Применение местного предохранения от азотирования или цементации или удаление упрочненного слоя в местах концентрации напряжений приведет к тому, что в результате химико-термической обработки упрочнения не будет. [c.304]

Нитроцементация вследствие своих преимуществ перед газовой цементацией во многих случаях ее вытесняет. Основные преимущества нитроцементации и цианирования, кроме большей скорости насыщения, состоят в возможности получения более износостойкого (и теплостойкого) слоя благодаря наличию в нем азота, меньшем росте зерна и меньшей деформации деталей вследствие 1меньшей длительности и более низкой температуры процесса, повышении под действием азота закаливаемости нитроцементованного или цианированного слоя по сравнению с цементованным, возможности в ряде случаев применять слои меньшей глубины, чем при цементации деталей, и др. Однако в условиях больших динамических нагрузок нитроцементация (цианирование) тонких деталей иногда менее предпочтительна, чем цементация, ввиду охрупчивающего влияния азота, проникающего в малых концентрациях на значительную глубину. [c.114]

В целом влияние глубины азотированного слоя на усталостную прочность азотированных деталей с концентраторами напряжений и без концентраторов напряжений такое же, как и влияние глубины цементованного слоя. [c.255]

Положительное влияние последующего за цементацией поверхностного наклепа было отмечено также при повторных ударных воздействиях на цементованные детали. При ударной изгибающей нагрузке испытывали образцы, вырезанные из цементованных шестерен стали 18ХГТ. При этом установлено, что применение после цементации дробеструйного наклепа повысило условный предел выносливости на 20%. В работе [8] круглые образцы из стали 18ХГТ с круговой выточкой (радиус 2 мм) испытывают изгибом при повторных ударах от падающего груза (5 кГ, высота 30 мм) с поворотом образца на 180° после каждого удара. Результаты испытаний показывают (рис. И), что увеличение глубины цементованного слоя неблагоприятно сказывается на сопротивлении деталей разрущению при переменных ударных нагрузках. Положительный 262 [c.262]

Рис. 42. Влияние глубины цементован ного слоя на предел выносливости стали 12ХНЗА

Рис. 2. Влияние глубины цементованного слоя на предел выносливости при повтор-но-переменном изгибе стали 10, 12 X НЗА и 18Х2Н4МА, закаленных и отпущенных при 200°.

Было исследовано также влияние глубины цементованного слоя (продолжительности выдержки) на предел прочности прн изгибе при температурах цементации 950 и 900° С. [c.24]

Для определения влияния режима последующей термической обработки на механические свойства образцов были произведены следующие опыты партия образцов после цементации подвергалась закалке и отпуску при 200°С, вторая партия образцов предварительно подвергалась нормализации при температуре 860°С, а затем закалке и отпуску при температуре 200°С. В обоих случаях продолжительность выдержки при отпуске была по 1 часу. Образцы нагревались и охлаждались в чугунных стружках, для того чтобы предотвратить их обезуглероживание или окисление. Глубина цементованного слоя равнялась 1,2—1,4 мм. [c.25]

Толкатели двигателя 1МА после изготовления имели мартен-ситную структуру, но под влиянием трения и внешнего тепла приобрели структуру тростита, причем распад мартенсита распространился почти на всю глубину цементованного слоя. Это структурное превращение вызвало понижение твердости металла. [c.192]

Рис. 17. Влияние глубины цементованного слоя на предел вынослноости стали, подвергнутой цементации при 920°, одинарной )акалке и низкому ошуску. Выносливость определяли на образцах диаметром 10 мм из стали марки Ш (И. В. Кудрявцев и

Рис. 15. Влияние глубины цементованного слоя (а), скорости охлаждения после цементации (б), промежуточной термической обработки между цементацией и закалкой (а) и скорости охлаждения при злкалке (г) на деформацию наружных диаметров (60 мм) шлицевых отв 1рстий шестерен, изготовленных из стали марки 20Х (а, б, в, г) и 18ХГТ (г). На рис. 15, г сплошной линией обозначена деформация при непрерывном охлаждении, пунктирной — деформация при ступенчатом охлаждении до 230°, а далее в воде, масле или на воздухе. (А. Т. Калинин, А. Я. Зайцева)

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...