Межкристаллитная и ножевая коррозия

Хромоникелевые аустенитные стали с очень низким содержанием углерода ( 0,03 или 0,02%) имеют более высокое сопротивление межкристаллитной и ножевой коррозии после сварки. В связи с отсутствием карбидных и карбонитридных включений сталь с очень низким содержанием углерода имеет повышенные пластические свойства, высокую способность к полированию и хорошую свариваемость. [c.33]

МЕЖКРИСТАЛЛИТНАЯ И НОЖЕВАЯ КОРРОЗИЯ [c.49]

В указанных условиях нержавеющие стали. (основной металл и сварные соединения) не подвержены межкристаллитной и ножевой коррозии. Высокой коррозионной стойкостью в азотной кислоте обладает титан. [c.78]

Преимущества нержавеющих сталей аустенитного класса с очень низким содержанием углерода ( 0,02%) по сравнению со сталями стабилизированными, в состав которых входят карбидообразующие элементы титан и ниобий, состоят в том, что повышается сопротивление стали не только межкристаллитной и ножевой коррозии, но и общей коррозии. В связи с отсутствием карбидных и карбонитридных включений сталь приобретает более высокие пластические свойства, высокую способность к полировке. [c.129]

Цветной метод контроля качества сварки предназначен для выявления поверхностных дефектов сварных швов и околошовной зоны трещин, пор, шлаковых включений, непроваров, выходящих на поверхность шва. Цветным методом можно обнаружить трещины глубиной свыше 0,1 и шириной до 0,001 мм на любых металлах, пластмассах и керамике, а также участки сварных соединений, пораженные межкристаллитной и ножевой коррозией. [c.182]

Способ соединения также может серьезно влиять на коррозионную стойкость изделия. Из показанных на рис. 26 стыков трубопроводов, применяющихся в химическом машиностроении, некоторые 1—5) уже практически не используются, так как в них после сварки могут наблюдаться непровары, приводящие к щелевой коррозии. Стыки типа 6—7 трудоемки в изготовлении и применяются только для толстостенных труб (при сг>8 мм) в ограниченных объемах. В таких стыках велика вероятность появления склонности к межкристаллитной и ножевой коррозии. Наиболее широко применяют стыки типа 8—11. [c.48]

На основании имеющихся научно-исследовательских данных можно выдвинуть единую гипотезу межкристаллитной и ножевой коррозии кислотостойких сталей, объединяющую различные теории и в большей степени удовлетворяющую основным экспериментальным фактам. [c.137]

Как известно, присутствие в аустенитной стали углерода в количестве, превышающем предел растворимости, может привести при технологических нагревах (сварке, горячей деформации и др.) к появлению карбидной сетки и, как следствие этого, к меж-кристаллитной и ножевой коррозии. Повышение агрессивности сред во многих случаях приводит к склонности стабилизированных стаьлей к межкристаллитной и ножевой коррозии в сварных соединениях. [c.125]

Для изделий, работаю-пщх в агрессивных средах, в которых сталь марки Х18И10Т не обладает достаточно высокой сопротивляемостью межкристаллитной и ножевой коррозии. Присадочный материал для сварки хромоникелевой стали [c.58]

У аустенитньк сталей с низким ( 0,03 %) содержанием углерода наблюдается более высокое сопротивление межкристаллитной и ножевой коррозии после сварки, а также повьппенная коррозионная стойкость в азотной кислоте высоких концентраций и в других агрессивных средах, что определяет их применение для изготовления химической аппаратуры, работающей в тяжелых условиях производства. Кроме того, отсутствие карбидных и карбонитридных включений в стали с низким содержанием углерода обусловливает ее повышенные пластические свойства, высокую способность к полированию и хорошую свариваемость. [c.503]

Ослабить подверженность хромоникелевой стали межкристаллитной коррозии, как и в случае хромистых сталей, можно введением в их состав карбидообразующих элементов титана или ниобия, термической обработкой полуфабрикатов или готовых изделий с последующей (при возможности) закалкой на аустенит при 1000— 1100°С, а также-снижением содержания углерода до 0,020% (см. рис. 1.3). С этой целью разработаны и внедряются 8, с. 129 9 10] низкоуглеродистые аустенитные стали типа 000Х18Н11 (ЭП550), содержащие <0,03% (0,026%) углерода. Эти стали обладают повышенным сопротивлением не только к межкристаллитной и ножевой коррозии, но и к общей коррозии, особенно в окислительных средах, что в равной мере относится как к основному металлу, так и к сварным соединениям [8]. Коррозионная стойкость низкоуглеродистых аустенитных сталей, примерно, в 15 раз выше, чем стали 0Х18Н10Т [9]. В них отсутствуют карбидные включения и поэтому они обладают высокими пластичными свойствами. [c.101]

Реакционные среды в производствах азотной промышленности отличаются особо высокой и специфической коррозионной активностью. Здесь встречаются примеры почти всех видов коррозии водородная коррозия и азотирование сталей в производстве аммиака — основного исходного продукта всей азотной промышленности межкристаллитная и ножевая коррозия нержавеющих сталей в горячих азотнокислотных средах и точечная коррозия этих сталей в присутствии депассиваторов в производствах азотной кислоты, аммиачной селитры и некоторых других продуктов углекислотная (карбаматная) коррозия сталей и сплавов в производстве карбамида сероводородная коррозия и коррозия под действием серной и органических кислот в производствах капролактама, этиленимина и высших аминов. [c.5]

Снижение содержания углерода до 0,02—0,03% (например, в стали 000Х18Н11) значительно повышает стойкость стали к межкристаллитной и ножевой коррозии в окислительных средах при повышенных температурах. [c.76]

Сварные швы и пришовная зона корпуса и крышки подвержены сильной коррозии. В отдельных местах по зоне сплавления наблюдается ножевая коррозия глубиной до 5 мм. Основной металл корпуса и крышки незначительно протравлен. Состояние змеевика удовлетворительное. Ловушка вышла из строя из-за сильной межкристаллитной и ножевой коррозии [c.205]

Рекомендуются для аналогичных целей, что и стали Х17Н13М2Т и 0Х17Н16МЗТ, но обладают более высоким сопротивлением межкристаллитной и ножевой коррозии в средах повышенной агрессивности [c.142]

ХН28МДТ (ЭП516) Обладает повышенной стойкостью к межкристаллитной и ножевой коррозии. Так же, как сталь 06ХН28МДТ, может работать при температуре до 80 С серной кислоте различных концентраций. Для работы в 55%-ной уксусной и фосфорной кислотах, а также в кислых и сернокислых средах не применяется [c.259]

Применяется для тех же целей, что и сталь марки 0Х18Н10Т. Сталь обладает высокой сопротивляемостью межкристаллитной и ножевой коррозии, так как содержание углерода в стали не более 0,04% [c.234]

Для трубопроводов, выхлопных конусов, деталей хорошо охлаждаемых камер сгорания, диафрагм, лопаток диафрагм, листовых металлических частей турбин, сварочной проволоки. Применяется в средах средней агрессивности, в которых сталь марки Х18Н10Т не обладает достаточно высокой сопротивляемостью межкристаллитной и ножевой коррозии [c.234]

Обладает повышенной стойкостыо к межкристаллитной и ножевой коррозии [c.356]

По коррозионной стойкости близка к стали Х17 или 0Х17Т. Обладает высокими прочностными свойствами и удовлетворительной технологичностью Шарикоподшипники для нефтяного оборудования, ножи, втулки и другие детали, подвергающиеся сильному износу и действию агрессивных сред Рекомендуется для изделий, работающих в средах более высокой агрессивности. в которых сталь Х18Н10Т не обладает достаточно высокой сопротивляемостью к межкристаллитной и ножевой коррозии. [c.275]

Межкристаллитная и ножевая коррозия коррозиоппо-стойкпх сталей в окислительных средах наблюдается при высоких поло- [c.15]

Известно [42], что добавка сильного окислителя К2СГ2О7 к 15%-НОЙ HNO3 (сравнительно слабой) вызывает ускорение общей коррозии сварных соединений коррозионно-стойких сталей более чем в 100 раз, и в то же время не вызывает заметного ускорения межкристаллитной и ножевой коррозии. В менее окислительных условиях, напротив, наблюдается быстрое развитие локальной [c.22]

Сварные соединения, выполненные контактной сваркой, не представляют исключения и подвержены коррозии, так же как и сварные соединения, выполненные методами плавления. Ядро сварной точки или сплошной контактный шов, а также околото-чечные и околошовные зоны, наг1ревающиеся по термическому сва рочному циклу, могут оказаться склонными к межкристаллитной и ножевой коррозии. [c.50]

В связи с охрупчиванием околошовной зоны и потерей ею стойкости против межкристаллитной и ножевой коррозии и необходимостью термической обработки для полного восстановления свойств сварных соединений, высокоуглеродистые ( 0,12% С) ромистые стали практически не применяют для изготовления химической аппаратуры, контактирующей с горячими окислительными средами. Вместе с тем, нельзя исключить их как вполне пригодный конструкционный материал (не подвв1ргающейся сварке) для изделий, контактирующих с азотнокислыми растворами при температурах до 100°С. [c.75]

Таким образом, установлено, что межкристаллитная и ножевая коррозия в 65%-пой азотной кислоте имеет место только в том случае, если в металле существует по границам зерен непрерывная цепочка карбидных частиц. Представление о механизме влияния плотности расположения частиц карбидов на коррозию дает электронноскопическое исследование металла околошовной зоны сварного соединения стали 12Х18Н10Т (рис. 73). После сварки и кипячения в 65%-ной азотной кислоте в течение 3 и 8ч на поверхности шлифа произошло образование пологих лунок в местах расположения дендритных карбидов. Вытравливались как сами карбиды, так и участки металла вокруг них. Следовательно, не только частицы карбидов обладали высокой растворимостью, но и металл, прилегающий к ним, обладал меньшей коррозионной стойкостью и растворялся быстрее, чем на участках, достаточно удаленных от частиц. При высокой плотности частиц на границах растравленные зоны замыкаются между собой, создавая сплошную зону прокорродировавшего металла. Аналогичное явление наблюдается и на нестабилизированных сталях типа 18 Сг-10 N1. Поскольку вытравливание произошло в участке металла, непосредственно прилегающем к карбидной частиие, можно утверждать, что коррозии подвергалась зона нестабильного химического состава, насыщенного углеродом в результате адсорбции или твердого раствора, обедненного хромом. Такой ход процесса приводит к непрерывному разрушению межкристаллитных прослоек, т. е. к так называемой межкристаллитной коррозии. [c.123]

Процесс коррозии сварных соединений развивается вследствие их электрохимической неоднородности. Такая неоднородность наблюдается как в микро-, так и в макромасштабах. Межкристаллитная и ножевая коррозия развивается вследствие структурной и химической неоднородности системы микроэлектродов на участке граница—зерно. Язвенная коррозия сварных соединений кислотостойких сталей, разивающаяся, например, в растворах 3% ЫаС1- -0,1—0,5% НЫОз при температуре 80—100°С со скоростями до 10 мм/год, может быть следствием как макро-, так и микронеоднородности поверхности сварного соединения. В резальных многоэлектродных системах значения потенциалов разных участков металла отличаются, что соответствует различным стадиям окислительно-восстановительных процессов. Высокая коррозионная стойкость металла обеспечивается лишь в том случае, когда ее потенциал находится в области, соответ-ствуюш,ей пассивному состоянию. Практические инженерные задачи по защите от коррозии сводятся к тому, чтобы с помощью различных способов (металлургических, химических и других) научиться управлять уровнем потенциалов таких систем таким образом, чтобы они соответствовали пассивному состоянию. [c.125]

Все это приводит к мысли, что, во-первых, ни одна из существующих теоретических гипотез, по-видимому, не отражает полностью природы и механизма межкристаллитной и ножевой коррозии, и, во-вторых, ножевая коррозия отличается от классической межкристаллитной, возникающей в результате воздействия температур критического стабилизирующего диапазона (450—750°С) и выявляемой в стандартном серномеднокислом растворе. [c.137]

Роль напряжений в развитии межкристаллитной коррозии. Напряжения в микрообъемах границ зерен, по-видимому, не играют роли самостоятельного фактора, вызывающего склонность к межкристаллитной коррозии. Границы зерен, как наиболее напряженные участки, существуют и при температурах гомогенизации (в том числе при температурах около точки нулевой адсорбции). Любая длительность пребывания при этих температура.ч не приводит к появлению склонности к коррозии. Напряжения сдвигают потенциал аустенитных сталей в электроотрицательную сторону приблизительно на 0,02В, в том числе и при а ао,2. Известно, что величина электроотрицательности границ, склонных к коррозии, достигает 0,2—0,6В по сравнению с телом того же зерна. Следовательно, не только напряжения вызывают анодность границ, но и сопровождающие их явления адсорбция, обеднение или пересыщение приграничного металла и образование на границах новых фаз. Этим процессам способствует сток дислокаций и вакансий к граница.м вместе с их атмосферами , реактивная диффузия и миграция зерен. Напряжения 1 рода не вызывают склонности к межкристаллитной и ножевой коррозии. Тем не менее нельзя их не учитывать при коррозии реального сварного изделия, так как они могут вызвать переход межкристаллитного разрушения в коррозионное растрескивание или в разрушение смешанного характера. [c.143]

Металлографические исследования показали наличие межкристаллитной и ножевой коррозии стали 12Х18НЮТ при всех исследуемых концентрациях азотной кислоты. Глубина МКК также значительно возрастала с повышением концентрации и температуры азотной кислоты. [c.31]

Сталь марки 00Х18Н10 применяется для тех же целей, что и сталь 0Х18Н10Т,. Обладает высокой сопротивляемостью межкристаллитной и ножевой коррозии. [c.291]

Сталь марки 0Х18Н12Б довольно устойчива против межкристаллитной коррозии и рекомендуется для изделий, работаюш,их в высокоагрессивных средах,, в которых сталь Х18Н10Т не обладает достаточно высокой сопротивляемостью межкристаллитной и ножевой коррозии. Применяется как присадочный материал для-сварки хромоникелевой стали.. [c.291]

Не склонна к трещи-нообразованию и коррозии под напряжением Обладает высокой сопротивляемостью межкристаллитной и ножевой коррозии [c.81]

Рекомендуется для изделий, работающих в средах более высокой агрессивности, в которых сталь 12Х18Н10Т не обладает достаточно высокой сопротивляемостью межкристаллитной и ножевой коррозии. Присадочный материал для сварки хромоникелевой стали Рекомендуется для изготовления сварных конструкций и узлов, работающих в условиях действия горячей фосфорной кислоты с примесью фтористых и сернистых соединений серной кислоты низких концентраций и температур не выше 80° С, азотной кислоты при высокой температуре (до 95° С) [c.82]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...