Расчет напряженных болтовых соединений

Расчет напряженного болтового соединения, к которому после затяжки приложена внешняя осевая нагрузка. Рассматриваемый случай расчета характерен для большинства соединений (крепление крышек, фланцев). Такие соединения должны быть предельно плотными (крышки цилиндров), должны не допускать раскрытия стыка — появления зазора между соединяемыми деталями при приложении внешней нагрузки. Для выполнения данного требования предварительная затяжка болтов должна быть такой, чтобы после приложения рабочей нагрузки не произошло раскрытия стыка или нарушения плотности. [c.189]

Расчет Напряженным болтовым соединением называет- [c.126]

Пример расчета напряженного болтового соединения с предварительной затяжкой и небольшой последующей затяжкой представлен схематически условной конструкцией, изображенной на рис. 20, где показаны три этапа работы соединения [c.127]

Влияние величины диаметра болтов на выбор допускаемых напряжений является весьма важным фактором при расчете напряженных болтовых соединений. Болты, имеющие d 2 мм, при завинчивании на них гаек вручную, когда соединяемые детали начинают стягиваться под действием усилия рабочего Р = 30- 40 кГ, могут разорваться. По этой причине органами Госгортехнадзора для ответственных фланцевых соединений не допускаются болты диаметром меньше 16 мм. [c.146]

Данная конструкция относится ко второму предельному случаю расчета напряженных болтовых соединений, когда жесткость стыка значительно меньше жесткости болта, следовательно, согласно формуле (51 в) расчетная нагрузка на один болт будет [c.149]

Расчет напряженного болтового соединения, к которому после затяжки приложена внешняя осевая нагрузка. Рассматриваемый случай расчета характерен для большинства соединений (крепление крышек, фланцев). Такие соединения должны быть предельно плотными (крышки цилиндров), должны не допускать раскрытия [c.186]

Исходя из обычной теории расчета напряженных болтовых соединений [14] получаем [c.165]

Расчет напряженного болтового соединения с внешней осевой нагрузкой. Примером такого соединения могут служить болты крепления крышки резервуара для газа и жидкости с давлением выше атмосферного. Обычно между крышкой и корпусом резервуара устанавливают прокладку из меди, асбеста и др. (рис. 83). Затяжка болтов должна обеспечивать герметичность соединения и, кроме того, болты должны выдерживать осевую нагрузку от давления газа на крышку. Следовательно, на болт будет действовать сила затяжки и внутреннее давление, приходящееся на один болт. [c.112]

Как производится расчет напряженного болтового соединения [c.83]

Расчет напряженного болтового соединения с внецентренной нагрузкой болтов. В рассмотренных случаях мы исходили из предположения, что линия действия осевой силы совпадает с осью болта. Однако в некото-Р рых конструкциях приме-няются болты с несимметричной головкой (рис. 57), которая называется костыльной. [c.72]

Расчет напряженного болтового соединения, к которому после затяжки приложена внешняя осевая нагрузка. [c.400]

Расчет ненапряженного болтового соединения, нагруженного только осевым усилием. Этот расчет сводится к определению внутреннего диаметра болта по напряжению на разрыв -(рис. 11). [c.116]

Для дальнейшего уточнения этих рекомендаций заметим, что формулы (24) и (33) могут применяться чаще всего при расчете слабо- и средненагруженных резьбовых соединений, требующих во время эксплуатации подтягивания (имеются в виду негерметичные соединения и не сильно затянутые болты). Возможно использование этих формул и для предварительного расчета ответственных сильно затянутых болтов при условии последующей проверки расчета согласно методике, рекомендованной для напряженных болтовых соединений. Наличие предварительной затяжки в резьбовом соединении является дополнительным фактором, преследующим повышенную надежность работы сое-120 [c.120]

Графически работа напряженного болтового соединения показана на рис. 21, где по оси ординат отложены величины нагрузки (усилия), а по оси абсцисс — деформации, возникающие в теле болта и соединяемых элементах конструкции. График служит для расчета нагрузки. [c.127]

В нашем последующем изложении (сохраняя в принципе рассмотренный метод) мы используем упрош.енную методику расчета, которая обеспечивает достаточную надежность в работе напряженного болтового соединения. Рассмотрим расчет наиболее часто встречающихся двух случаев нагружения. [c.130]

Последующий ход расчета аналогичен расчету для напряженного болтового соединения. [c.71]

Путем расчета стержня болта на растяжение определить внутренний диаметр резьбы незатянутого (затянутого) болтового соединения, если осевая сила (2 = 32 кН и допускаемое напряжение [ар] =100 МПа [c.257]

Путем расчета стержня болта на растяжение определить диаметр метрической резьбы с крупным шагом затянутого болтового соединения, если известна осевая сила Q и допускаемое напряжение [c.259]

Путем расчета стержня болта на растяжение определить допускаемую осевую силу [Q ] незатянутого болтового соединения с резьбой М20 с крупным шагом, если известно допускаемое напряжение [Ор]. [c.262]

Выбор разновидности болтов производится в зависимости от конструкции соединяемых деталей, требуемой надежности скрепления, точности изготовления поверхностей соединяемых деталей и болта с учетом экономических соображений. Расчет болтовых соединений состоит из определения значения, направления и вида нагрузки, действуют,ей на болт (если она не задана), выбора допускаемого напряжения определения диаметра болта и других его размеров, а также размеров гайки й шайбы. [c.472]

Для расчета на прочность болтовых соединений необходимо знать концентрацию напряжений в сопряжении головки со стержнем болта и контактные давления под головкой болта. Эти сведения можно получить из решения осесимметричной контактной задачи о взаимодействии головки болта со стягиваемыми деталями. [c.129]

При расчетах релаксирующих деталей, наир, болтовых соединений, сосудов, трубопроводов, фланцев и т. и., обычно задается наименьшее напряжение, обеспечивающее плотность соединения за определенный срок службы при заданной темп-ре. По этому напряжению выбираются состав и обработка материала и размеры деталей. Повышение сопротивления Р. достигается как изменением состава и структуры и обработки материала, так и изменением режима нагружения. Это изменение осуществляют либо предварительной тренировкой (путем однократного или повторного нагружения), [c.138]

Выносливость болтового соединения. Расчет на выносливость является основным для ответственных болтовых соединений, так как большинство поломок происходит вследствие действия переменных напряжений. [c.352]

Таблица 4.3. Допускаемые напряжения, МПа (кгс/с№), при расчете заклепочных и болтовых соединений при действии основных нагрузок

На модели определялись напряжения в зоне фланца для нескольких вариантов формы сопряжения и нескольких величин затяга в соединении. Необходимое усилие, растягивающее вал модели, оценивается расчетом или подбирается экспериментально. Пружины , установленные в болтовом соединении модели, обеспечивают необходимую податливость соединения. Вместо жестких болтов с пружинами могут быть применены стяжки из тонкой проволоки с датчиками для замера и регулирования сил затяга. Диаметр проволоки подбирается так, чтобы жесткость соединения соответствовала натурной. [c.221]

Практические расчеты на сдвиг охватывают проверку прочности деталей конструкций, служащих для скрепления отдельных элементов системы, и подбор их сечений на срез и скалывание. Таковы, например, сварные, заклепочные и болтовые соединения, деревянные врубки элементов стропильных ферм, составные балки на клеях, шпонках или болтах и т. д. При расчете этих соединений должно быть соблюдено условие, требующее, чтобы действительное напряжение среза или скалывания не превосходило допускаемого напряжения, т. е. [c.76]

Усталость конструкций типа мостов в большинстве случаев является, если можно так выразиться, болезнью старого возраста и обычно проявляется только после многолетней службы. Например, в конструкциях клепаных железнодорожных мостов после 30—50 лет службы появилось большое число усталостных трещин [6]. Ввиду невозможности точно предвидеть условия нагружения моста в будущем, бывает трудно выбрать число циклов и условия нагружения для расчета прочности при проектировании. Однако при использовании имеющихся данных лабораторных испытаний в сочетании с правильно выбранным коэффициентом запаса прочности обычно оказывается возможным выработать практически расчетные условия и назначить допускаемые напряжения, обеспечивающие безопасную эксплуатацию проектируемой конструкции со сварными, заклепочными или болтовыми соединениями. [c.7]

Рассмотренная методика расчета напряженных болтовых соединений имеет своим недостатком относительную сложность расчетов при определении коэффициентов жесткости и площадей Fq и f д по условным Зсвисимостям (так как точного решения этой задачи не имеется), необходимость организации экспериментальных работ ввиду ограниченных справочных данных. Однако этой методикой следует пользоваться во всех ответственных случаях расчета напряженных соединений. [c.130]

Расчет напряженного болтового соединения, к которому после затяжки приложена внешняя осевая нагрузка. Этот случай расчета характерен для большинства соединений (крепление крьшгек, фланцев). [c.69]

Верхняя обшивка. Выбран композиционный материал бор — алюминий (В—А1) ввиду высоких показателей прочности при сжатии и удельного модуля сдвига, особенно при температурах 150—200° С. Материал получен диффузионной сваркой монослоев, содерН ащих борные волокна диаметром 140 мкм (47% по объему) в матрице из алюминиевого сплава 6061 и приварен к титановым закоицовкам корня (комля) для передачи нагрузок. Обшивка представляет собой трехслойную конструкцию с листами из бор-алюминия и алюминиевым заполнителем. Внутренняя поверхность выполнена плоской с тем, чтобы упростить проблему крепления. Принятая ориентация волокон 0 45 - с добавлением слоев, ориептгт-рованных под углом 90°, для локального усиления болтовых соединений при наложении действующих по хорде усилий от закрылков и предкрылков. Для крепления листов внешней облицовки к титану необходимы трехступенчатые соединения (см. рис. 13). Вследствие меньших действующих нагрузок для крепления внутренних листов требуется только двухступенчатое соединение. Нагрузка в соединениях по внешней поверхности составляет 3567 кгс/см. Для расчета отверстий болтовых соединений был использован зкспериментальпо определенный коэффициент концентрации напряжений. Отверстие для отбора проб топлива диаметром 76 мм усилено дополнительными слоями, ориентированными в направлениях 0 и 45°. [c.151]

Изложенная методика расчета для второго случая нагружения напряженного болтового соединения может быть использована при наличии между стальными фланцами медных, паранитовых и других де- формирующихся уплотняющих прокладок, а также во всех тех случаях, когда Са ф О, а Сд = 0. [c.131]

К основным случаям расчетов условно отнесены расчеты резьбовых соединений, работающих при статическом нагружении и нормальной температуре, нагруженные силами, действующими вдоль оси и имеющие размеры, отвечающие размерам стандартных резьбовых изделий. Остальные случаи расчетов, условно отнесенные к особым случаям, приведены расчет нестандартных резьбовых соединений см. [32], стр. 224 расчет напряженных соединений при действии знакопеременной нагрузки см. [26], стр. 180 и 187—191 расчет группового болтового соединения см. [26 , стр. 195 расчет болтов, работающих при высоких температурах, см. [26]. стр. 191. II. ДОПУСКАЕМЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ Величина допускаемого напряжения [а]р = йдОт зависит не только от материала резьбовой детали и вида нагрузки, но и от величины диаметра резьбы. [c.272]

Расчет ненапряженного болтового соединения. Примером такого соединения является хвостовик грузоподъемного крюка е нарезан ной резьбой (рис. 81). В данном случае гайка свободно навинчена на хвостовик и зафиксирована от самоотворачивания шплинтом, проходящим через гайку и стержень хвостовика. Пренебрегая весом крюка, можно считать, что резьбовой хвостовик нагружается только растягивающей силой (Э, приложенной к крюку. Допуская, что напряжения в опасном сечении хвостовика (по внутреннему диаметру резьбы) распределяются равномерно, определяем внутренний диаметр резьбы Условие прочности на растяжение [c.110]

Расчет ненапряженного болтового соединения. Примером такого соединения является хвостовик грузоподъемного крюка с нарезанной резьбой (рис. 63). В данном случае гайка свободно навинчена на нарезанную часть хвостовика и зафиксирована от самоотворачивания шплинтом, проходящим через гайку и стержень хвостовика. Пренебрегая массой крюка, можно считать, что резьба нагружается только растягивающей силой Р, приложенной к крюку. Статическая прочность стержня с резьбой в связи с объемным напряжением выше (в среднем на 10%), чем гладкого стержня, диаметр которого равен диаметру впадин резьбы 3 (см. рис. 51). Поэтому за расчетный диаметр принимают диаметр больший с1д, а именно с1р = 0,5 с1 + (1 ) й — 0,9Р, где с1— наружный диаметр резьбы, Р — шаг резьбы. [c.70]

Расчет затянутых болтов. Пример затянутого болтового соединения — крепление крышки люка с прокладкой, где для обеспечения герметичности необходимо создать силу затяжки Q (рис. 3.16). При этом стержень болта растягивается силой Q и скручивается моментом Мр в резьбе. Напряжение растяжения СТр = 0/(л(/р/4), максимальное напряжение кручения T = MpjWp, где Wp = 0,2dp—момент сопротивления кручению стержня болта Mp = 0,5ga2tg( l + 9 ). Подставив в эти формулы средние значения угла подъема / резьбы, приведенного угла трения ф для метрической крепежной резьбы и применяя энергетическую теорию прочности, получим [c.45]

Следует иметь в виду, что, кроме ненапряженных и напряженных резьбовых соединений, могут встретиться так называемые частные случаи расчета болтовых сЬединений (см. последующее изложение), [c.120]

Для случая болтового соединения следует при расчете болта (шпильки) определять коэффициенты запасов прочности по амплитуде и по максимальным напряжениям max, считая, что возможное изменение напряжений при подходе к предельному состоянию выражается зависимостью Отах = =2 — omin, где = = onst [c.356]

Расчет на прочность соединений посредством нескольких болтов (шпилек) — групповых болтовых соеди-пеппй — сводится к определению напряжений в наиболее нагруженном болте и проверке его ирочностп. [c.138]

Осевые слагающие давления жидкости вызывают в гладких стенках трубы (без нарезки) напряжение вдвое меньшее, чем радиальные слагающие, и влияние их поэтому не принимается в расчет. Наоборот, во всех местах соединения действие их воспринимают на себя болтовые соединения или зажимные (например в рукавах). Если эти соединения недостаточны, например, при трубах с раструбом для высокого давления, то каждая отдельная тр ба nj 4H0 соединяется с землей. При изменении направления оси трубы. [c.312]

Цри расчете заклепочного или болтового соединения при сложном Напряженном состоянии на действие изгибающего момента, поперечных н продольных усилий (рис. 3.9) исходят из предположения, что продольная и поперечная силы поровну распределяются между вовми заклепками (болтами) полустыка, а максимальное усилие от действия момента возникает в наиболее удаленных от ней- [c.72]

Если по характеру работы возможны регулярные повторные подъемы одного и того же груза, то их следует учитывать при определении Л . Учет колебаний, возникающих в конструкциях в результате динамического приложения груза, производится лишь в случаях, когда 2 < N [0.13]. Число циклов напряжений элементов металлических конструкций см. в табл. 1.30. Допускаемые напряжения при расчетах на прочность даны в табл. 1.42—1.48 и при расчетах на выносливость — в табл. 1.49— 1.51 (запасы прочности см. в табл. 1.28). Для алю.чиниевых сплавов допускаемые напряжения основного металла, сварных, клепаных и болтовых соединений, приведенные в табл. 1.45—1.48, при температурах металла свыше 50 С должны быть умножены на коэффициент < 1. Нагрузки случая I, заданные в виде гистограмм (кривых распределения), заменяются эквивалентными нагрузками по (1.41). [c.83]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...