Сварные штуцерные соединения

Из приведенного расчетного анализа долговечности сварных штуцерных соединений следует, что действие средних по толщине ОСН неадекватно эксплуатационным напряжениям, так как долговечность узла с [c.321]

СВАРНЫЕ ШТУЦЕРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ [c.128]

Результаты испытания на выносливость крупных моделей сварных штуцерных соединений [c.133]

Рис. 10.3.6. Диаграммы процесса разрушения сварных штуцерных соединений в условиях двухосного растяжения

С целью исследования влияния собственных и реактивных сварочных напряжений на долговечных сварных узлах были проведены расчетные исследования по кинетике усталостной трещины в трех типах сварных узлов, образованных стыковым, тавровым и штуцерным соединениями [28, 86]. [c.317]

Расчет траекторий трещин и КИН для стыкового и таврового сварных соединений проводился при условии плоской деформации, а для штуцерного соединения штуцеры 1,2 (см. табл. 5.1) — в осесимметричной постановке. [c.318]

ГЛАВА СОПРОТИВЛЕНИЕ УСТАЛОСТИ утт СВАРНЫХ ШТУЦЕРНЫХ И ТРУБНЫХ СОЕДИНЕНИЙ [c.128]

Способы образования штуцерного соединения, его конструкция и последующие технологические операции существенно влияют на несущую способность сварных конструкций. В связи с этим в ЦНИИТМАШе было проведено экспериментальное исследование прочности и характера разрушения моделей штуцерных соединений различных конструктивно-технологических решений при циклических нагрузках [116]. [c.128]

Модели штуцерных соединений сваривали электродами УОНИ-13/55, ЦУ-3 и в среде углекислого газа, а затем исследовали как в исходном после сварки состоянии без каких-либо дополнительных обработок, так и после применения термической, механической обработок и упрочняющего наклепа поверхности сварных швов. [c.129]

Фланцевые соединения, штуцерные соединения, измерительные шайбы, бобышки заглушки и сварные швы 600 [c.14]

Многие стандартные фитинги для трубопроводов изготовляются как из специально отобранного полиэтилена, так и из поливинилхлорида. В табл. 32 приводятся краткие данные о конструкции и размерах нескольких видов стандартных фитингов для трубопроводов. Фитинги изготовляются с ровными краями и соединяются с прямыми трубопроводами или с другими фитингами с помощью сварных швов, муфт и фланцев. Колена труб, тройники, переходные тройники и муфты свариваются непосредственно из труб центробежной отливки. Для переходных соединений, козырьков, предохраняющих от осадков, и фланцев помимо труб центробежной отливки обычно требуется применение секций пластмассовых листов. Ввиду удобства и возможности разнообразного применения процесса сварки горячим газом, стандартные фитинги могут выпускаться многих толщин и диаметров. Пригодны такие фитинги как простые расширительные соединения и как штуцерные соединения. [c.169]

В книге описано современное состояние вопроса о сопротивлении усталости сварных конструкций в машиностроении. Освещены особенности усталостных разрушений сварных конструкций в связи с масштабным фактором, остаточной напряженностью, способом сварки, характером нагружения и конструктивными формами. Приведен экспериментальный материал по усталости стыковых, нахлесточных, тавровых, штуцерных, трубных соединений, несущих элемеитов балочного и рамного типов, а также по влиянию наплавок из аустенитных сталей и цветных металлов на сопротивление усталости крупных стальных валов. Значительная часть книги отображает результаты экспериментальных работ, выполненных под руководством авторов или при их участии. [c.2]

Для прикреплений конструктивных и связующих элементов, вызывающих повышенную концентрацию напряжений, поверхностный наклеп существенно повышает сопротивление усталости соединений при различных асимметриях цикла. Для некоторых сварных узлов, например для зоны металла, находящейся между двумя близко расположенными швами накладок, поверхностный наклеп является практически единственным способом упрочнения. Весьма заметное (на 66—75%) повышение усталостной прочности достигнуто наклепом швов для соединений труб в трубной доске и крупных штуцерных узлов (см. табл. 66). [c.238]

Усталостные трещины (рис. 2.10), обусловленные действием переменных (циклических) напряжений, развиваются преимущественно в зонах конструкционных и технологических концентраторов напряжений в районе угловых швов штуцерных и тройниковых сварных соединений [c.101]

Сварные тройники и места приварки штуцеров с условным диаметром Dy 100 мм к коллекторам являются наиболее повреждающимися сварными фасонными деталями в числе эксплуатирующихся элементов паропроводов (рис. 2.17). Из результатов статистического анализа следует, что на повреждаемость тройниковых и штуцерных сварных соединений влияют следующие конструкционные параметры [c.121]

Влияние конструкционных параметров на надежность тройниковых и штуцерных сварных соединений паропроводов из теплоустойчивых хромомолибденованадиевых сталей (см. рис. 2.17) [c.124]

Значения коэффициентов концентрации напряжений в тройниковых и штуцерных сварных соединениях паропроводов из теплоустойчивых хромомолибденованадиевых сталей [45 - 47] [c.126]

Рис. 2.21. Распределение расчетных напряжений и деформаций [50] на внешней поверхности участка коллектора в районе штуцерного сварного, соединения и сферического донышка из стали 1Сг-0,5Мо

Ультразвуковой контроль основан на регистрации в виде импульса на экране прибора отраженной от дефекта энергии ультразвуковых колебаний частотой 0,6. .. 10 МГц. Для этой цели применяются дефектоскопы УД, УДМ, УТ, ДУК и др. [4]. Ультразвуковой контроль разработан и применяется для оценки качества сварных соединений различных типоразмеров, в том числе, для стыковых сварных соединений равно- и разнотолщинных трубных элементов (литых, катаных, кованых), штуцерных и тройниковых сварных соединений. [c.151]

Возможности метода имитационного моделирования можно показать на примере анализа кинетики разрушения сварных штуцерных соединений оболочковых конструкций, работающих в условиях малоциклового нагружения при двухосном поле растягивающих напряжений. Экспериментальной основой для создания банка исходной статистической информации послужили результаты испьп аний крупногабаритных образцов со сварными ппуцерными соединениями [155, 157]. [c.382]

На рис. 13.4.1 показаны дисковые образцы, позволяющие оценить трещиностойкость основного металла (А), различных зон сварного соединения (Б) и консфукционную фещиностойкость сварного штуцерного соединения (В). Образец закрепляют шарнирно по контуру (см. 6.5, рис.6.5.2) и нагружают циклически до появления усталостной фещины в заданной зоне сварного соединения. Затем закрепленный таким же образом образец подвергают испьгганиям на коррозионное расфескивание. [c.493]

Для сварных соединений эффект наклепа с ростом сечения образцов проявляется в том же направлении [116, 203]. Эффективность наклепа (пневматическим молотком) для сварных балок сталей СтЗсп и 15ХСНД (НЛ2) по сравнению с образцами небольшого сечения возросла со 154 до 185—195% [76]. Предел выносливости крупных штуцерных соединений (трубы диаметром 140/108 мм из стали 20 приварены с обеих сторон пластины стали 22К ТОЛШ.ИНОЙ 115 мми шириной 298 мм) после поверхностного упрочнения швов повысился на 165%. [c.57]

Поэтому в соединениях большой толщины (втавр, а такн<е и сварных штуцерных узлах) рационально применение частичного скоса кромок с сохранением непроваренной щели, отрицательное влияние которой может быть скомпенсировано некоторым увеличением усиления шва. Заранее предусмотренный конструктивный непровар (непроваренная щель, достигающая 1 —V3 толщины элемента) облегчает качественное выполнение шва и учитывается при расчетах на прочность. [c.226]

Фланцевые соединения, штуцерные соединения, измерительные шайбы, бобышки, заглушки и сварные швы до 600 Совелит, минераловатные маты, теплоизоляционные матрацы, футляры металлические с термовкладышами или с алюминиевой фольгой, совелитовые сегменты [c.307]

Во всех исследуемых соединениях — тавровом, стыковом, штуцерном — распределение собственных ОСН крайне неоднородно по толщине листа, что обусловлено спецификой температурных полей, возникающих при многопроходной сварке. В случае применения многопроходной сварки, выполняемой по методу отжигающего валика, структурные превращения практически не оказывают существенного влияния на ОСН в области сопряжения шва с основным металлом собственные ОСН для всех сварных узлов практически одинаковы и составляют примерно 0,8ат Е поперечном и (0,8-Ь 1,0) а в продольном направлениях. На основании исследования собственных ОСН в различных сварных узлах установлено, что источниками реактивных напряжений являюся те узлы, швы которых перерезают несущий элемент и образуют замкнутый контур. [c.326]

В другом случае холодные трещины в сварных соединениях были вызваны нарушениями штатной технологии дуговой резки, повлекшими за собой появление закалочных структур и перераспределение напряжений первого рода. Так, в 1998 г. при ремонте штуцерных сварных соединений с условным диаметром Dy= 150 мм коллекторов из стали 15Х1М1Ф котла энергоблока 800 МВт Сургутской ГРЭС выполнялась операция по удалению дефектного металла с наружной поверхности угловых швов с помощью дуговой резки плавлением без сопутствующего подофева. Через 10. .. 12 ч было обнаружено, что неподваренные штуцерные сварные соединения поражены сквозными холодными трещинами. [c.106]

Повреждением на котлах было охвачено от 60. .. 70 до 100 % штуцерных сварных соединений. Причина повреждений заключается в том, что часть сечения швов со стороны корневой части выполнена углеродистыми электродами Э50А, а остальное сечение швов - электродами Э-09Х1МФ. В процессе эксплуатации в условиях ползучести напряжения релаксировались в углеродистом участке шва, что неизбежно создавало более напряженное состояние в легированном участке (примерно в 2 раза), поскольку участок металла 09Х1МФ характеризуется более высокой релаксационной стойкостью. [c.106]

Рис. 2.17. Типичные эксплуатационные повреждения тройниковых и штуцерных сварных соединений с условным проходом Dy 100 мм из теплоустойчивых хромомолибденованадиевь х сталей в условиях ползучести

Обобщая данные по влиянию параметров кон-струкщюнной прочности на повреждаемость тройни-ковых и штуцерных сварных соединений паропро-водов (табл. 2.4), следует отметить, что уровень концентрации напряжений в зависимости от типоразмера тройников достигает в упругой области металла высоких значений = 2... 11 (рис. 2.18) и для конкретных типоразмеров тройников паропроводов - значений t[c.125]

Высокую чувствительность к эксплуатационным повреждениям проявляют также сварные соединения с конструкционным непроваром. Случаи со сквозными трещинами в угловых швах наблюдались на штуцерных сварных соединениях труб наружным диаметром D - 133 мм с толщиной стенки 17. .. 20 мм коллекторов и паросборных камер из стали 12Х1МФ (см. рис. 2.17, в трещины Трб). Концентрация напряжений от такого непровара может достигать = 7. .. 10 в упругой области металла. Поэтому оптимальным считается выполнение угловых швов с полным проваром [4, 18, 25, 41]. [c.130]

В зарубежной практике отмечаются повреждения аналогичного типа тройниковых и штуцерных сварных соединений [27, 50]. О недостаточной надежности сварных тройников, в частности, указывает факт сравнительного сопоставления расчетного срока службы отдельных трубных элементов паропроводов из 1Сг-0,5Мо стали для температуры 530 °С (ТЭС Германии) для прямых труб ресурс достигает 4 10 ч, для гибов - 1,4 10 ч и для сварных тройников - 0,7 10 ч. [c.130]

Неудовлетворительная конструкция опорно-подвесной системы выходных коллекторов на котлах ТГМП-314 (ТЭЦ-21 и ТЭЦ-23 АО Мосэнерго) привела к разрушению неподвижных опор, остаточному прогибу паропровода свежего пара и коллектора, повреждению штуцерных сварных соединений, что вызвало необходимость совершенствования опорно-подвесной системы с устранением проектных ошибок. [c.142]

Недопустимо высокие изгибающие нагрузки вследствие неудовлетворительной трассировки пароперепускных труб от выходных коллекторов к паро-сборной камере были одной из причин эксплуатационньпс повреждений штуцерных сварных соединений условным диаметром Dy> 100 мм из стали 12Х1МФ на котлах серии БКЗ (см. рис. 2.17, в). По этой причине также отмечены повреждения штуцерных сварных соединений условным диаметром Dj, S 100 мм пароперепускных труб из стали 12Х1МФ на котлах Тверской ТЭЦ-3 и Новогорьковской ТЭЦ. [c.142]

Повреждения термической усталости также отмечались на штуцерных сварных соединениях условным диаметром Dy> 100 мм коллекторов из стали 12Х1МФ котлов Конаковской ГРЭС, Новогорьковской ТЭЦ и др. Продольные трещины (вдоль оси штуцера поперечно кольцевому шву) развивгшись с внутренней стороны на глубину до 10. .. 20 мм вплоть до сквозных. К наиболее повреждающимся термическими трещинами сварным устройствам относятся впрыскивающие пароохладители. [c.144]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...