Типы соединений труб

Фиг. 158. Типы соединений труб с помощью промежуточных трубных досок

ТИПЫ СОЕДИНЕНИЙ ТРУБ [c.62]

Типы соединений труб [c.63]

Рис. 48. Типы соединения труб (штуцеров) с барабаном (камерой).

Кроме описанных выше типов соединений труб, применяются также фланцевые соединения (рис. 148). [c.233]

Различают три типа соединений труб на резьбе цилиндр на цилиндр , цилиндр на конус и конус на конус . [c.116]

При монтаже газопроводов применяют два типа соединений труб неразъемные и разъемные. [c.357]

Рис. 20-89. Типы соединений труб с трубными досками

Процесс сероводородного растрескивания начинает развиваться в местах концентрации растягивающих напряжений. Поэтому правильный выбор типа резьбы и типа соединения максимально устраняет возможность сероводородного растрескивания торцевых концов насосно-компрессорных труб. Наиболее целесообразными считаются утолщения концов труб на высоту нарезки резьбы, безмуфтовое соединение, применение специальных типов резьб. Для устранения утечек газа в затрубное пространство применяют специальные системы уплотнений. [c.147]

Для транспортировки строительного раствора выпускают трубы под торговой маркой RPM. Они определяют собой полиэфирную смолу, наполненную песком и армированную непрерывным стекловолокном. Трубы изготовляют на оправке для получения внутреннего слоя с высоким содержанием связующего. При сборке используется соединение труб с раструбом 0-образного типа. Стоимость их сравнима со стоимостью труб из асбоцемента и глиняных остеклованных труб. [c.331]

Эффективность соединения определяется рядом факторов. Идеальная соединительная система должна сочетать в себе невысокую стоимость изготовления (стыковое соединение для полиэфирных труб), легкость разборки и повторного монтажа (соединение труб с раструбом 0-образного типа) с прочностью, обеспечиваемой фланцевыми соединениями. Соединение должно отличаться простотой сборки, чтобы его мог осуществить рабочий с невысокой квалификацией, гарантируя при этом правильность соединения. Очевидно, конструируя систему соединения труб, следует учитывать преимущества как стыковых фланцевых и клеевых соединений, так и сочетания всех трех. Стоимость соединений труб также может быть различной — от относительно низкой до чрезмерно высокой. Тогда инженеру приходится модифицировать конструкцию трубопровода, используя дешевые соединения высокой надежности в сочетании с фланцевыми соединениями, что позволит смонтировать систему трубопроводов и осуществлять ее текущий ремонт. [c.332]

Герметичность шарового соединения обеспечивается контактом поверхности стального шарового ниппеля с конической поверхностью штуцера. В шаровом и торцевом соединениях труба крепится к ниппелю с помощью сварки встык или с заделкой трубы в расточке ниппеля. При соединении труб с врезающимся кольцом сварка не требуется, однако в этом случае по сравнению с первыми двумя типами соединений предъявляются повышенные требования к чистоте поверхности и точности труб. Торцевое соединение допускает большое количество переборок, так как уплотнение в нем достигается за счет сменных прокладок. [c.20]

Клеевое соединение внахлестку прочнее сварного соединения такого же типа и лучше выдерживает ударные нагрузки. Клеевое соединение этого типа часто применяют при стыковке трубопроводов, работающих под большим давлением. Самой распространенной является схема клеевого соединения, приведенная на рис. 48. Размеры клеевых кольцевых швов соединений труб определяются с учетом объемного (трехосного) напряженного состояния в теле трубы. Поскольку клеевое соединение усиливается патрубком, то решающей является прочность в направлении оси трубы. В данном случае клеевое соединение труб работает на срез. Вследствие [c.165]

Фланцевые соединения. Наиболее распространённым видом соединения труб является фланцевое. Типы фланцев, применяющихся в различных отраслях промышленности, установлены соответствующим ГОСТ. В табл. 18—27 приведены по ГОСТ 1223-41 пределы применения ру и Dy для различных типов фланцев с указанием размеров по ГОСТ. Присоединительные размеры стандартных фланцев для условных давлений 2, 5, 6, 10, 16 и 25 кг/см даны в табл. 28, для условных давлений 40, 64 и 100 кг/см — в табл. 29. [c.810]

Для уменьшения габаритов пароперегревателя иногда применяют и сложные гибы (фиг. 32) или же соединение труб фасонными носками, простейшие типы которых приведены на фиг. 33. [c.59]

В табл. 5—9 приведены некоторые данные, которые помогают определить режимы сварки винипластовых листов и труб для различных типов соединений. В этих же таблицах указана прочность сварных соединений по отношению к основному материалу. [c.189]

Рис. 3.21. Типы сварных соединений труб в газоплотные панели

Из различных типов сварных соединений основное применение в трубопроводах находят стыковые соединения с поперечным расположением шва относительно продольной оси трубы. Подобные кольцевые швы (стыки) труб широко используются как для соединения труб между собой, так и для присоединения их к различным фасонным частям (фланцам, тройникам, арматуре, коленам и т. п.). Продольные сварные швы в практике турбостроительных заводов встречаются главным образом при изготовлении из листа тонкостенных труб большого диаметра. [c.160]

Фиг. 110. Типы сварных соединений труб а — замковое соединение б — соединение с инвентарными подкладными кольцами.

Фиг. 111. Типы сварных соединений труб без остающихся подкладных колец с проплавлением корня шва а — на медных удаляемых подкладных кольцах б — для сварки корня шва неплавящимся электродом в среде инертного газа в — с присадочным плавящимся кольцом.

Фиг. 120. Типы соединений штуцеров с трубопроводом а — при толщине стенки основной трубы менее 7 jK.vt б — при толщине стенки основной трубы более 8 мм в — при толщине стенки штуцера свыше Юж.и г—для использования в аустенитных паропроводах.

Основным типом сварных соединений корпусов арматуры являются стыковые соединения типа стыков труб. В соответствии с этим выбор разделок и рекомендации по сварке трубопроводов (глава IX) будут справедливы и в применении к рассматриваемым узлам. При толщинах свариваемых деталей до 20—40 мм целесообразным является использование V-образной разделки кромок при большей толщине свариваемых элементов основной является U-образная разделка. [c.183]

При работе конденсатора возможна вибрация трубок, что приводит к неблагоприятным условиям работы швов. Для повышения надежности соединений труб с трубными досками иногда вводится предварительная развальцовка трубок. Ее назначением является, прежде всего, обеспечение плотного прилегания трубок к отверстию в трубной доске, что способствует повышению качества сварного соединения. Можно считать далее, что развальцованные поверхности будут частично воспринимать усилия от поперечной вибрации трубок и тем самым облегчат условия работы шва. При расчете сварных соединений труб с трубными досками наличие развальцовки не учитывается. Предварительная развальцовка труб перед сваркой может рекомендоваться и в других типах теплообменных аппаратов при опасности вибрации трубок. [c.205]

На фиг. 157 приведены типы сварных соединений труб с трубными досками [121]. Указанные соединения могут выполняться двумя методами аргоно-дуговой сваркой вольфрамовым электродом (с присадкой или без присадки) и ручной дуговой сваркой металлическим электродом. Первый метод, допускающий механизацию процесса сварки и обеспечивающий высокое качество соединения, является наиболее прогрессивным. Он применяется при диаметрах трубок до 25 мм. Ручная дуговая сварка металлическим электродом может применяться при диаметре трубок свыше 12 мм. [c.209]

Швы сварных соединений тройников и крестовин, а также пгвы соеди-вений запорной и регулирующей арматуры и тройников, крестовин и переходов с трубами должны выполняться по типу соединений труб с трубами. [c.59]

Швы свщ>ных соединений фитингов, запорной и регулщ>ующей фмату-ры должны выполняться по типу соединения труб с трубами. [c.51]

Высокое сопротивление изоляции способствует уменьшению требуемого защитного тока, увеличивает длину зоны защиты и улучшает распределение тока. Для этой цели могут быть применены покрытия, стандартизованные согласно разделу 5. В зависимости от требований при транспортировке, прокладке и нагружении в грунте могут быть выбраны механически прочные полимерные материалы (пластмассы) или же предусмотрены дополнительные защитные мероприятия типа обвертывания войлочными матами. Такие маты должны быть пористыми, чтобы пропускать защитный ток. Менее прочные битумные покрытия могут применяться при укладке трубопровода в грунт без камней. Чтобы не повредить покрытие, при засыпке рва нельзя укладывать крупные (крупнее 5 см) камни с острыми кромками. Для прокладки в каменистых грунтах рекомендуются трубы с полиэтиленовыми покрытиями. Слабым местом обычно является изоляция соединений труб и арматуры, выполняемая непосредственно на строительной площадке. Для нее в настоящее время имеется большое число механически прочных полимерных обвер-тывающих лент. Необходимо тщательно следить за получением ровного обвертываемого покрытия без промежуточных пустот и провисающих [c.250]

На Черепетской ГРЭС (номинальные рабочие параметры пара перед турбиной — давление 170 ат, температура 550° С) с котлами ТП-240 барабанного типа коррозионные повреждения под напряжением также наблюдались в конвективной части пароперегревателей котлов № 1 и № 2 в первый период эксплуатации. Конвективные пароперегреватели были изготовлены из стали 1 Х14Н14В2М(ЭИ257) в виде труб размером 32 X 5,5 мм. Изгибы труб радиусом 55 мм и 105 мм после холодной деформации термообработке не подвергались. На котле № 1 за период 1863 час эксплуатации было зарегистрировано четыре случая разрушений, на котле № 2 за 767 час — 59 случаев. Разрушения происходили исключительно в нижних изгибах малого радиуса (г = 55 мм). Трещины появлялись главным образом на внутренней поверхности труб. Металлографическое исследование показало, что трещины сначала имели межкристаллитный характер, а затем они развивались как по границам, так и по телу зерен. В этот период изгибы труб, как указано выше, не были аусте-низированы кроме того, при термической обработке они не могли свободно перемещаться. Было произведено 50 пусков котла № 1 за период 1863 час испытаний и 22 пуска котла №2 за период 757 час, что способствовало появлению повышенных механических напряжений в металле и упариванию воды в изгибах (недренируемого перегревателя). Перед первым пуском котлы № 1 м № 2 длительно промывали щелочью, а пар из барабана со значительной концентрацией щелочей конденсировался в вертикальных петлях перегревателя. После проведения аустенизации изгибов труб радиусом 55 Л1м с нагревом по методу электросопротивления разрущений такого характера уже не наблюдалось. В процессе эксплуатации не было также случаев повреждения сварных соединений труб пароперегревателей, изготовленных контактным способом. При исследовании двух контрольных стыков паропровода, не прошедших стабилизации, в одном из них, проработавшем 3500 час, была обнаружена трещина глубиной 5,1 мм у корня шва — на расстоянии примерно 5 мм от наплавленного металла. Авторы работы считают, что причина возникновения этой трещины — повышение концентрации солей и их агрессивность при упаривании конденсата между трубой и подкладным кольцом в периоды останова и пуска котла. Разрушения межкристаллит-ного характера отмечены в нескольких случаях, в том числе и в дренажных трубках и в сварных соединениях труб (размеры 219 X X 27 мм) в месте контакта поверхности трубы с подкладным кольцом. В трубе размером 133 X 18 мм, находившейся в течение года в кон- [c.342]

Стальные бесшовные детали трубопроводов, предназначенные для соединения труб трубопроводов пара и горячей воды с условным давлением не более 10 МПа и температурой до 450 °С изготовляют по ГОСТ 17374—83 — ГОСТ 17380—83. Указанными стандартами определены типы и основные параметры (ГОСТ 17374—83) конструкция и размеры деталей отводов крутоизогнутых (ГОСТ 17375—83) тройников равнопроходных и переходных (ГОСТ 17376—83) переходов концентрических и эксцентрических (ГОСТ 17378—83) заглушек эллиптических (ГОСТ 17379—83), а также технические требования (ГОСТ 17380-83). [c.301]

При недостаточной мощности разрывной машины разрешается проводить испытание стыкового соединения труб диаметром D>60 мм на образцах типов XII и XIII. Образец не выправляют. Для этой же цели разрешается применение образцов типов I—V. Металл шва располагают посередине рабочей части образца (рис. 5.11, ы). [c.497]

Примечания 1. Объем контроля указан в процентах от общего числа однотипных стыков. Однотипными считаются сварные соединения труб (патрубков) из стали одной марки с соотношением йнтах ыт1п пределах одного типа), имеющие одинаковую конструкцию и форму разделки кромок и выполненные по единому технологическому процессу. Для сварных соединений труб с d > >450 мм соотношение d ыожет не учитываться. 2. При ультразвуковом контроле все сварные соединения труб контролируют с двух сторон, а сварные соединения труб с литыми и другими фасонными деталями с одной (со стороны трубы), 3. Поперечные стыковые соединения сварных сегментных отводов для трубопроводов 3-й и 4-й категорий должны подвергаться ультразвуковому контролю или просвечиванию в утроенном объеме по сравнению с нормами, установленными для трубопроводов этих категорий при удвоенном минимальном числе [c.603]

С целью проверки полученных рекомендаций и выводов была проведена серия экспериментов по изучению газорегулируемой ТТ открытого типа. Исследуемая труба имела длину 1,5 м, внешний диаметр 10 м и состояла из испарителя и конденсатора. Испаритель был из меди, имел форму медного полого цилиндра длиной 500 мм, на внутренней поверхности которого было 16 аксиальных прямоугольных канавок шириной 0,4 мм и глубиной 0,6 мм. Выбирался он с малым термическим сопротивлением с целью получения высоких значений коэффициента температурной чувствительности, а также уменьшения пульсаций температуры и давления. Цилиндрический конденсатор был выполнен из термостойкого стекла длиной 1 м для уменьшения аксиальной составляющей теплового потока в зоне раздела пар—газ и визуализации процессов. Конденсатор имел гибкое соединение с испарителем и мог изменять угол наклона от —90 до +90°. На внешней поверхности испарителя имитировались граничные условия II рода (три секции омического нагревателя), а на внешней поверхности конденсатора— III рода (сб 10 Вт/(м -К)). Поля температур измерялись хромель-копелевыми термопарами, а также пленочным термонйдикатором на базе жидких кристаллов (в зоне раздела пар—газ). В качестве тепло-нос1 теля использовался этиловый спирт, а неконденси-рующегося газа — воздух или фреон-11. Отношения молекулярных весов имели значения /См= 1,324 и /См = 0,276 соответственно. Диаметр парового канала конденсатора намного превышал минимальное пороговое значение da для пары этанол—фреон-11. По результатам эксперимента были построены графики, показанные на рис. 9. Распределение температуры в области парогазового фронта соответствовало расчетам и рекомендациям. Протяженность зоны раздела этанол — воздух составила 0,004,а зоны этанол — фреон-11 —0,5 м, т. е. на два порядка больше. Аналогичные результаты были получены при отрицательных углах наклона конденсатора (испаритель над конденсатором). [c.32]

Стремление снизить дополнительные напряжения в зоне контакта пер- лит — аустенит вызвало появление сварных соединений труб с развитой контактной поверхностью. К ним можно отнести соединения типа Маннесмаи и Келькаллой [113]. [c.171]

Фиг. 116. Сварные соединения труб из разнородных сталей а — с переходным патрубком 6 — типа Келькаллой в — типа Маннерсман.

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...