Длина зоны защиты

Способ определения плотности защитного тока и среднего сопротивления изоляционного покрытия поясняется на рис. 3.16. В точке подвода через анодный заземлитель станции катодной защиты или через вспомогательный заземлитель подводится периодически прерываемый ток 2/о. При симметричном распределении тока с обеих сторон трубопровода обратно в грунт стекает ток /а. Ввиду малости продольного сопротивления трубопровода с соединением труб на сварке потенциал труба—грунт при хорошем изоляционном покрытии падает лишь очень медленно. По предложениям Национальной ассоциации инженеров-коррозионистов (США) среднее значение потенциала можно аппроксимировать по линейному закону [28, 29]. Это справедливо особенно в том случае, когда расстояния между пунктами измерения / , /г и h малы по сравнению с общей длиной зоны защиты L. В пунктах измерения на расстоянии Д/=1- 2 км измеряется ток 7ь /г, /з,. .., In, текущий вдоль трубопровода, и рассчитывается ток, притекающий на соответствующем участке между соседними пунктами измерения [c.112]

Длина зоны защиты [c.253]

Дальнейшее снижение потенциала на защитной станции, т. е. повышение AU, хотя и не приносит вреда для катодной защиты в грунте, но не приводит к увеличению длины зоны защиты по формуле (11.4) увеличение получается гораздо меньшим. Оно может быть рассчитано, если при интегрировании учесть плотность тока Js поблизости от станции катодной защиты, зависящую от расстояния I (см. раздел 24.6.1). [c.253]

По длине зоны защиты может быть рассчитан требуемый ток, развиваемый защитной станцией [c.255]

На рис. 11.6 представлена длина зоны защиты в зависимости от параметров s и по формуле (11.4 ) при ps< = 0,18 мкОм-м. На рис. 11.7 представлена зависимость защитного тока по формуле (11.5) от параметров rf и J,. [c.255]

По соображениям эксплуатационной надежности длина зоны защиты 2L не должна превышать 50—60 км. По этой причине предусматриваются две станции катодной защиты со стандартными парамет- [c.256]

О возможной длине зоны защиты ввиду множества различных влияющих факторов нельзя привести однозначных данных. Обработка показателей по 17 объектам защиты со сроком службы от 18 до 43 лет, расположенным в различных районах (эти трубопроводы имели условный проход от 50 до 300 мм и протяженность от 5,3 до 14,8 км) дала следующие результаты длина сети на один домовый ввод 21 — 39 м, плотность защитного тока 1,0—8,9 мА-м , отдаваемый ток станции катодной защиты 4—15 А. Имеется некоторая корреляционная связь между возрастом (сроком службы) трубопроводной сети и нлотностью защитного тока. В устаревших трубопроводных сетях при выполнении изолирующих элементов тоже можно создать зоны защиты ограниченной протяженности, лучше поддающиеся контролю. Обработка данных по 23 таким участкам со сроком службы от 4 до 24 лет, имеющим длину от 0,8 до 10,7 км, показала, что плотность тока на них колеблется в пределах от 2,3 до 334 мкА-м- . Здесь тоже была получена достаточно тесная корреляционная связь между возрастом и плотностью защитного тока [25. [c.261]

При однородном грунте и равномерном распределении дефектов в изоляционном покрытии можно считать, что плотность защитного тока не зависит от места и потенциала (см. данные из раздела 11.3.2). Если далее ввиду большого удаления анодного заземлителя от трубопровода воронкой напряжений на анодном заземлителе можно пренебречь, то протяженность зоны защиты моншо рассчитать по данным из раздела 24.5. В таком случае для половины длины зоны защиты трубопровода с длиной 2L будут справедливы данные рис. 24.9 с обратным направлением тока. [c.467]

С увеличением расстояния между анодным заземлением и трубопроводом У увеличивается длина зоны защиты одной катодной станции, а следовательно, уменьшается их число и стоимость катодной защиты. Однако, с удалением анодного заземления от трубопровода при той же разности потенциалов "труба-грунт" в точке дренажа увеличивается потребная сила тока катодной установки, потребляемая ею мощность, сечение проводов линии постоянного тока, число заземлений и стоимость анодного заземления. [c.40]

Для цилиндрического анода длину зоны защиты в случае изолированных трубопроводов определяют по формуле [35] [c.321]

Трубопроводы большого диаметра можно защищать изнутри стержневыми анодами из платинированного титана, у которых платиновое покрытие имеет только головка, расположенная в средней точке поперечного сечения анода. Вместо такой конструкции с ограниченной зоной защиты в резервуарах, а иногда и в трубопроводах применяют проволочные аноды f30]. При этом анодной поверхностью является титановая проволока диаметром 3 мм. Поверхность проволоки частично платинирована, причем длина платинового покрытия и расстояния между отдельными платинированными участками могут варьироваться в соответствии с предъявляемыми требованиями, в частности в зависимости от необходимой величины защитного тока. Наименьшая длина платинированных участков может составлять 30 мм, что соответствует площади поверхности около 3 см . При плотности анодного тока [c.214]

Преобладающая доля приходится на контакты с пересекающимися трубопроводами. Эго подтверждает необходимость соблюдения установленных минимальных расстояний при прокладке новых трубопроводов [13]. Для кабелей и арматуры в железобетоне необходимы те же мероприятия. Обработка данных более чем по 50 зонам защиты показала, что для получения достаточной поляризации нужно было устранить от 0,2 до 4,0 контактов в расчете на 1 км длины сети. Эти данные наряду с затратами на установку изолирующих участков и объясняют сравнительно высокую стоимость катодной защиты от коррозии на городских территориях (см. раздел 22.3). [c.263]

На рис. 14.2 показано распределение потенциалов по длине кабеля при дренаже блуждающих токов. Суммарный ток составляет 70 А, протяженность зоны защиты достигает примерно 1 км. [c.302]

В районах прибрежного шельфа во всем мире (где имеется около 7000 буровых и пр оду кто добывающих площадок) ежегодно прокладывают в море по нескольку тысяч километров трубопроводов. Всего до 1974 г. было проложено около 25 Тыс. км [19]. Первые трубопроводы в прибрежном шельфе прокладывали на небольших глубинах и они имели небольшую длину и малый диаметр, а теперь сооружают трубопроводы длиной до нескольких сот километров при условном проходе до 1000 мм. Для коротких трубопроводов возможна и катодная защита с наложением тока от постороннего источника, однако она применяется сравнительно редко [20]. Возможная протяженность зоны защиты для трубопровода с условным проходом 300 мм и толщиной стенки 5 = 16 мм при наличии изолирующего покрытия хорошего качества согласно расчету по формуле (24.102) может составлять около 100 км. При более длинных трубопроводах в прибрежном шельфе для катодной их защиты обычно применяют цинковые протекторы [21— [c.349]

Таким образом, при вышеназванных предпосылках протяженность зоны защиты ограниченного участка трубопровода примерно вдвое больше, чем в случае бесконечно длинного трубопровода, имеющего только одну точку натекания защитного тока. В случае протяженного трубопровода согласно формуле (24.85) справедливо равенство [c.469]

Для протекторной установки длину зоны действия (защиты) на изолированном трубопроводе можно определить по расчетной зависимости для СКЗ конечной длины (м) [c.83]

Дуговую сварку ведут в среде аргона и в его смесях с гелием. Сварку с местной защитой производят, подавая газ через сопло горелки, иногда с насадками, увеличивающими зону защиты. С обратной стороны стыка деталей устанавливают медные подкладные планки с канавкой, по длине которой равномерно подают аргон. При сложной конструкции деталей, когда осуществить местную защиту трудно, сварку ведут с общей защитой в камерах с контролируемой атмосферой. Это могут быть камеры-насадки для защиты части свариваемого узла, жесткие камеры из металла (см. рис. 83) или мягкие из ткани со смотровыми окнами и встроенными рукавицами для рук сварщика. В камеры помещают детали, сварочную оснастку и горелку. Для крупных ответственных узлов применяют обитаемые камеры объемом до 350 м , в которых устанавливают сварочные автоматы и манипуляторы. Камеры вакуумируются, затем заполняются аргоном, через шлюзы в них входят сварщики в скафандрах. [c.200]

Поры и раковины образуются в результате поглощения рас плавленным металлом водорода, окиси углерода и других примесей, которые остаются в шве при быстром затвердевании металла. Причинами образования пор и раковин могут быть загрязненность поверхности присадочного металла и свариваемых кромок, а также повышенное содержание примесей (азота, водорода) и влаги в защитных газах. Пористость образуется и при нарушении газовой защиты дуги и подсосе воздуха в зону защиты с обратной стороны шва. Газовая защита нарушается при длинной дуге, большом вылете электрода и неправильном положении горелки при сварке. Окалина и ржавчина на присадочном металле и основном металле также вызывают порообразование в шве. [c.121]

Для неизолированных сооружений длину зоны действия защиты от одного анода (протектора) определяют по формуле [c.324]

Длина зоны действия защиты одним магниевым или цинковым ай одом при различных значениях сопротивления почвы и защитного покрытия трубопровода при его диаметре 30 см показана на рис. 183. [c.324]

Хранение. При подготовке техники к хранению цепи очищают. В процессе наружного осмотра выбраковывают звенья с трещинами или выкрашиванием металла в деталях, а также звенья, в наружных пластинах которых проворачиваются валики, а во внутренних — втулки. После наружного осмотра проводят дефектацию цепи. С помощью специальных приспособлений проверяют удлинение цепи на десяти звеньях в трех равномерно расположенных по всей длине зонах. Предельное увеличение среднего шага цепи по сравнению с номинальным значением должно быть не более 4 %. Годные к дальнейшей эксплуатации цепи проваривают в отработанном автотракторном масле при температуре 90 X в течение 15 мин, затем скатывают в рулон и хранят на складе. Для защиты от коррозионных воздействий цепи упаковывают в промасленную или ингибированную бумагу. [c.140]

К сварным соединениям из стали типа 18-8 предъявляются повышенные требования. На качество сварных соединений существенное влияние оказывает режим сварки. Чрезмерное увеличение напряжения усиливает окисление Сг, Ti, V (ферритообразующих элементов), так как чем длиннее дуга, тем труднее защитить зону сварки от окружающего воздуха. Поэтому сварку аустенитной стали рекомендуется производить короткой дугой. [c.82]

От режима сварки — при повышенном напряжении на дуге или длины дуги металл будет подвергаться окислению в большей степени, так как ухудшается надежность защиты сварочной зоны от окружающей атмосферы. [c.399]

При проведении практических расчетов защит, ограниченных в поперечном направлении, в первом приближении можно учесть эту ограниченность, подобно тому как это делается для активной зоны. Если поперечное сечение защиты представляет собой круг радиусом то в формуле (9.65) и при вычислении длины диффузии входящей в эту формулу, сечение увода 2ув следует [c.55]

Основным параметром катодной защиты являются сила тока УКЗ и длина защитной зоны, создаваемой этой установкой. В зависимости от этих параметров решается вопрос о мощности катодной станции, типе и числе анодных заземлителей, длине дренажной линии. [c.188]

Важной задачей является правильный выбор способа сварки в соответствии с назначением, формой и размерами конструкций. Назначение способа сварки в значительной степени определяется свариваемостью, особенно при соединении разнородных материалов, конструктивным оформлением сварных соединений, степенью их ответственности и производительностью процесса. Необходимо также учитывать тип соединений, присадочный материал, приемы и обеспечение удобства выполнения сборочно-сварочных соединений. Эти условия предопределяют механические свойства соединений и допускаемые напряжения, необходимые для прочностных расчетов конструкций. Так, для сварки длинных швов встык более технологично применение дуговой автоматической сварки. Толстостенные элементы соединяют электрошлаковой сваркой. Для сварки внахлест тонколистовых материалов рационально применение контактной сварки. Некоторые виды свариваемых материалов (алюминиевые и титановые сплавы, нержавеющие стали и т. п.) требуют надежной защиты зоны сварки от окисления, т. е. применения аргонно-дуговой, электронно-лучевой и диффузионной сварки. Необходимо также учитывать возможности механизации и автоматизации процесса выбранного способа сварки. [c.164]

Для уравнивания длины защитных зон на трубопроводах, объединенных совместной катодной защитой, кроме перемычки, устанавливаемой в точке дренажа, оборудуют дополнительные перемычки на границах общей защитной зоны. [c.59]

Сварные трубопроводы имеют хорошую продольную электропроводность [см. формулу (3.36) и табл. 3.5]. Величина продольного сопротивления R предопределяет также и длину зоны защиты L по формуле (11.4). Обычно применявшиеся прежде муфтовые соединения с заче-канкой литым свинцом или свинцовой канителью имели з общем случае низкое омическое сопротивление, соответствовавшее продольному сопротивлению нескольких метров длины трубопровода. Неметаллические муфтовые соединения с обрезиненными болтами или раструбами являются практически изоляторами. Старые муфты с компенсаторами, часто применяемые в районах проседания грунта над горными выработками, тоже могут иметь электроизолирующие прокладки. Фланцевые соедине- [c.245]

Высокое сопротивление изоляции способствует уменьшению требуемого защитного тока, увеличивает длину зоны защиты и улучшает распределение тока. Для этой цели могут быть применены покрытия, стандартизованные согласно разделу 5. В зависимости от требований при транспортировке, прокладке и нагружении в грунте могут быть выбраны механически прочные полимерные материалы (пластмассы) или же предусмотрены дополнительные защитные мероприятия типа обвертывания войлочными матами. Такие маты должны быть пористыми, чтобы пропускать защитный ток. Менее прочные битумные покрытия могут применяться при укладке трубопровода в грунт без камней. Чтобы не повредить покрытие, при засыпке рва нельзя укладывать крупные (крупнее 5 см) камни с острыми кромками. Для прокладки в каменистых грунтах рекомендуются трубы с полиэтиленовыми покрытиями. Слабым местом обычно является изоляция соединений труб и арматуры, выполняемая непосредственно на строительной площадке. Для нее в настоящее время имеется большое число механически прочных полимерных обвер-тывающих лент. Необходимо тщательно следить за получением ровного обвертываемого покрытия без промежуточных пустот и провисающих [c.250]

Плотность защитного тока (по пробному включению или по оценке), мкА-м- . . . Минимальная длина зоны защиты (2L), км Число требуемых станций катодной защиты, шт Фактическая длина зоны защиты одной запро [c.257]

При проектировании протекторной защиты нет надобности определять мощность отдельного анода, так как она является фийсированной, — расчет состоит в определении зоны действия одного протектора. Затем общую протяженность участка защиты делят на длину зоны защиты, обеспечиваемой одним гальваническим анодом (протектором), и таким образом устанавливают общее количество гальванических анодов, необходимых для установки на участке и размещаемых на определенны интервалах. [c.321]

Рис. 11.6. Зависимость зоны защиты 2L станции катодной защиты от толщины стенки трубопровода (цифры у прямых — s, мм) и плотности защитного тока по формуле (И.4 ) Д — трубопровод с изолирующими муфтами (s= —3 мм, условный проход равен 600 мм), закороченными при помощи медного кабеля NYY (16 мм ) длиной 0,5 м

Для обеспечения равномерного распределения тока протекторы должны быть размещены равномерно по подводной поверхности судна [211. Кроме этого необходимо учитывать следующие принципы. Около 25,% всей массы протекторов применяется для защиты кормы. Остальные протекторы распределяются между средней (по длине) и передней частями судна Их следует располагать в боковой выпуклости, чтобы предохранить их от обрыва при швартовке судна к причалу. В районе бокового киля протекторы следует размещать поочередно выше и ниже него, если только боковой киль не настолько широк, что протекторы можно закрепить на его верхней и нижней сторонах. Расстояние между протекторами, размещаемыми в районе боковой выпуклости в средней части длины судна, не должно превышать в свету 6—8 м, чтобы обеспечить взаимное перекрытие зон защиты. В водах с повышенной плотностью защитного тока, например в тропиках, и с меньшей электропроводностью, например в Балтийском море, протяжениость зоны защиты получается меньшей. На таких судах расстояние между соседними протекторами прииимают равным 5 м. Еще меньшее расстояние принимается для судов, поверхность которых подвергается механическим повреждениям, например воздействию льдин при плавании в арктических водах. [c.361]

В отличие от систем протекторной защиты при использовании анодов с налол<ением тока от постороннего источника нет твердых правил по выбору расстояний между анодами, поскольку токоотдачу и протяженность зоны защиты можно регулировать. На крупных судах длиной не менее 150 м кормовые аноды должны располагаться на расстоянии не менее 15 м от гребного винта. На меньших судах это расстояние может быть сокращено до 5 м. Измерительные электроды должны быть размещены там, где ожидается наименьшее снижение потенциала, т. е. вдали от анодов. Их расстояние от анодов на крупных судах должно быть не менее 15—20 м, а на меньших судах оно соответственно уменьшается. [c.367]

Пример 6. При работе СКЗ, обслуживающей трубопровод D = 377 с входным сопротивлением z = 0.08 Ом и постоянной распределения а = 1.86х10 1/м, обеспечивается зона защиты длиной 12.1 км. По местным условиям необходимо обеспечить защиту участка трубопровода длиной / = 15 км. Определить параметры катодной установки с экранными заземлениями, если = 20 Ом-м, у - 500 м,Е = 0.55 В, . - 0.3 В. [c.49]

Длина зоны облива принимается в зависимости от времени облива и скорости конвейера, но не менее 2 м. В конструкции зоны облива предусматривается защита ходовой части конвейера от попадания на нее брызг и струй лакокрасочного материала. [c.97]

Из геометрических соображений (с помощью рис. 9.14) можно получить, что из всей длины /-линии, соединяющей точки г и г , часть, равная т os 0 — Щ—/-2sin2 0), лежит в слое защиты, а остальная часть — в активной зоне. [c.51]

При использовании модели сечений выведения (и длины релаксации) возможно приближенное рассмотрение поля быстрых нейтронов (или первичных у-квантов) и для других геометрических конфигураций активной зоны и защиты. В этом случае можно применять аналитические формулы и таблицы, полученные для различных объемных источников с равномерной плотностью излучения (см. гл. VI). Например, для плоского полубесконеч-ного пространства в качестве модели активной зоны [c.53]

Улучшить свойства молибдена можно путем замены рабочей жидкости в масляных насосах (например, вазелинового масла марки ВМ-1 полисилоксановым ПФМС-2) либо защиты откачиваемого объема от обратного потока паров и продуктов крекинга масла из насосов посредством установки неохлаждаемых сорбционных ловушек в откачных магистралях установки [33, с. 224]. Замена вазелинового масла на ПФМС-2 и применение ловушек уменьшают содержание примесей в камере. Эти мероприятия приводят к улучшению чистоты монокристаллов молибдена диаметром 20 мм и длиной 250 мм, полученных бести-гельной электронно-лучевой зоной плавкой прессованных из порошка МПЧ и спеченных в вакууме 1 10 Па заготовок. Плавку вели в два прохода со скоростью перемещения зоны 3 мм/мин (табл. 52). [c.130]

Один из вариантов парогенератора работает на изотопе Се-144, который входит в состав двуокиси церия. Активная зона имеет шестигранную форму и включает 19 твэлов в виде стержней диаметром 38 и длиной 200 мм. Общий объем, занимаемый изотопом, 4,09 л. Защита — из урана. Тепловая мощность — от 45 до 71 кВт. Пароводяная смесь при температуре насыщения направляется вверх через активную зону, откуда выходит насьпценный пар, температура которого около 270 °С. Имеются проекты таких реакторов с перегретым паром, однако в этом случае при остановках затрудняется отвод тепла из-за больших потерь его в трехходовой активной зоне. В этом случае на работу установки влияет и крен ТА. Поэтому более рационально применение насыщенного пара [112, 113]. [c.186]

Экраны изогнутой формы. Во многих котлах экранные панели образуют выступ в глубь топочной камеры под зоной выхода из нее то-П(эчных газов. Этим обеспечиваются лучшее омывание газами зоны размещения ширм и защита ширм от прямого излучения факела в некоторых случаях это делается и для увеличения длины верхнего горизонтального газохода и более свободного размещения в нем поверхностей нагрева пароперегревателя. [c.138]

ТВС ядерных реакторов гетерогенного типа классифицируют по функциональному признаку (испарительные, пароперегре-вательные, зоны воспроизводства и др.) по назначению [рабочие, рабочие с размещением элементов системы управления и защиты (СУЗ), измерительные, экспериментальные], по конструкции (кассетного, канального типа, с кожухом, без кожуха, с интенсификаторами теплообмена, с дистанционирующими элементами по длине активной зоны и без них, с дроссельными устройствами и без них), по геометрической форме (сечение в плане) (шестигранные, квадратные, круглые, многогранные и др.), по форме твэла (с гладкостержневыми, профильными, кольцевыми, пластинчатыми, шаровыми, блочными твэла-ми), по наличию поглощающего материала и твердого замедлителя, по размещению топлива (с профилированием по содержанию делящегося материала по длине твэла и по сечению сборки и без профилирования). [c.85]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...