Определение средних значений плотности при давлениях

При определении средних значений удельных объемов таким способом на сверхкритическом давлении в зоне больших теплоемкостей и при Ai>210 кДж/кг погрешность может доходить до 40%. Для этого случая среднее значение удельных объемов и плотности определяется с помощью номограмм, приведенных на рис. 8-20—8-22. [c.237]

Разработан способ определения критической плотности индивидуальных веществ на основе эмпирического правила средних. Этот способ позволяет определять критическую плотность но известным значениям плотности насыщенных жидкости и пара при температурах на 10—50° ниже критической, причем давление и температура не используются. [c.54]

О поведении уплотняемых материалов при малых значениях среднего давления. Во многих работах отмечалось, что уплотнение пористого материала при экструзии происходит в два этапа. Вначале под действием пресса он уплотняется в контейнере, не протекая через матрицу, пока не достигнет определенной, достаточно высокой плотности, а затем начинает выдавливаться, причем уплотнение, которое получает материал, проходя через матрицу, невелико. Так, в работе [14] утверждается, что уплотнение при экструзии отсутствует или мало. Имеются также указания на то, что при определенных условиях в зеве матрицы материал разрыхляется. [c.96]

Механическое подобие. Число Рейнольдса. Если для двух потоков около или внутри геометрически подобных тел картины линий тока также геометрически подобны, то такие потоки называются механически подобными. Весьма важно найти условия, при которых для внешне геометрически подобных потоков осуществляется также и механическое подобие. Для этого, очевидно, необходимо, чтобы в подобно расположенных точках сравниваемых потоков отношения трех сил перепада давления, силы трения и силы инерции — были одинаковыми. Так как эти три силы уравновешивают друг друга, то в дальнейшем мы можем ограничиться рассмотрением только двух из них мы выберем силу инерции и силу трения, так как перепад давления, по крайней мере для несжимаемых потоков, не обладает сам по себе какими-либо характерными признаками. Различные геометрически подобные потоки мы будем сравнивать друг с другом при помощи каких-либо характерных длин /1, /г,... и характерных скоростей VI, г>2,... За характерную длину можно взять, например, диаметр или длину тела, ширину канала и т. п., а за характерную скорость — скорость движения тела или среднюю скорость в определенном сечении канала. Плотность и вязкость в различных потоках также могут иметь различные значения обозначим их соответственно через рх, р2, -. и через р,х, 1Л2,--- Составляющие силы инерции, одна из которых (см. конец предыдущего параграфа) равна [c.148]

С точки зрения феноменологической дело обстоит так в первый момент газ может находиться в каком-нибудь состоянии, отличном от состояния термодинамического равновесия плотности (и температуры) в разных его точках — разные, давление в разных точках тоже может быть различно. Затем газ постепенно приходит в состояние термодинамического равновесия, давление на стенку приобретает некоторое совершенно определенное стационарное равновесное значение (рис. 4). Это равновесное значение давления, асимптотическое при i ->- >, может быть, очевидно, так же определено, как среднее значение от давления за чрезвычайно длинный промежуток времени [c.183]

Уравнения (39) и (41) — это исходные уравнения для определения скорости быстрых течений, ибо при их выводе не делалось предположения о малости скорости потока по сравнению с колебательной скоростью звуковой волны. Единственное предположение, сделанное при получении этих уравнений, это рл/Ро 1 Ранее уже отмечалось, что средние по времени значения плотности, давления и скорости в интенсивных звуковых полях могут отличаться от значений этих величин в невозмущенной среде [16]. Поэтому ро и / о в этих уравнениях, вообще говоря, не равны плотности и давлению в отсутствие звука. Отличие этих величин от невозмущенных, во всяком случае для некоторых решенных задач нелинейной акустики, имеет порядок М . При условии М 1 величины Ро и Ро могут считаться равными их невозмущенным значениям тогда условие рл Ро тоже соответствует М 1, а уравнения (39) и (41) могут быть несколько упрощены, в частности, из (41) следует [c.100]

В критериальной зависимости (1.34) в качестве определяющих параметров приняты средний размер пор dn p и скорость жидкости или газа в порах Wn- Физические константы фильтруемой жидкости зависят от давления и температуры. При обработке экспериментальных данных в критериальной форме по формулам (1.30) и (1.34) за определяющие давление и температуру принимают среднее арифметическое их значений на входе и выходе пористой среды. Средние значения давления и температуры необходимы для определения вязкости и плотности фильтруемой жидкости. [c.35]

Контроль качества сварного соединения с помощью образцов-свидетелей. Для контроля качества сварных соединений применяют периодические испытания контрольных технологических образцов-свидетелей. Эти образцы удобны для проведения испытаний и измерений, и их легко изготовить. При обеспечении одинаковых условий сварки образцов и сварных изделий (однородность материала, подготовка свариваемых поверхностей, режим сварки и др.) можно по измеренным характеристикам сварного соединения образцов судить о качестве сварного соединения готовых изделий. Качество сварки на контрольных образцах оценивают по результатам испытаний и измерений, проводимых соответственно требованиям, предъявляемым к сварным соединениям. Кроме механической прочности, нередко предъявляются требования особых свойств. Например, сохранение электрических свойств одного из металлов без изменения их в зоне сварного соединения или сохранение оптических свойств в сварной зоне и геометрических размеров изделий, получаемых способом ДС кварцевых элементов, и т. д. В ряде случаев к сварным соединениям не предъявляются повышенные требования по прочности. Например, для элементов электродов электролизеров, изготовленных способом ДС из пористых и сетчатых материалов, основной является электрохимическая характеристика, полученная при различных плотностях тока. Имея указанные выше данные, необходимо провести статистическую обработку результатов испытаний и измерений, используя математические методы. Основной задачей такой обработки является оценка среднего значения характеристики того или иного свойства и ошибки в определении этого среднего, а также выбор минимально необходимого количества образцов (или замеров) для оценки среднего с требуемой точностью. Эта задача является стандартной для любых измерений и подробно рассматривается во многих руководствах [8]. Следует иметь в виду, что, несмотря на одинаковые условия сварки образцов и изделий, качество соединения может быть различным по следующим причинам. При сварке деталей, имеющих значительно большие размеры по сравнению с контрольными образцами, возможны неравномерность нагрева вдоль поверхности соединения, а также неравномерность передачи давления. Образцы и изделия вообще имеют различную кривизну свариваемых поверхностей, что не обеспечивает идентичности условий формирования соединения. В ряде случаев, особенно для соединений ответственного назначения, перед разрушающими испытаниями образцов и изделий целесообразно, если это возможно, проводить неразрушающий контроль качества сварного соединения, а также другие возможные исследования для установления корреляции между различными измеряемыми характеристиками. Основные методы определения механических свойств сварного соединения и его отдельных зон устанавливает ГОСТ 6996—66. Имеются стандарты для испытаний на растяжение, ударную вязкость, коррозионную стойкость и т. д. [18]. В этих ГОСТах даны определения характеристик, оцениваемых в результате испытания, типовые формы и размеры образцов, основные требования к испытательному оборудованию, методика проведения испытания и подсчета результатов. [c.249]

Опыты по изучению образования одиночных пузырей показали, что охарактеризовать впадину можно единственным размером. Следовательно, характеристика способности поверхности к парообразованию была бы задана, если бы было известно распределение впадин на поверхности. Уравнение (3) позволяет выразить размер впадины через степень перегрева стенки и свойства жидкости. И хотя это позволяет утверждать, что средняя температура поверхности является плохим критерием температуры впадины, все же для поверхности из конкретного материала и определенного способа ее обработки должно существовать единственное значение числа действующих центров при данном перегреве стенки и данных свойствах жидкости. Иначе говоря, если эта теория применима к реальной поверхности кипения, то график зависимости поверхностной плотности действующих центров от теоретического радиуса должен быть инвариантом даже тогда, когда одну жидкость заменяют другой или когда изменяют ее давление. Так, для поверхностей из одинакового мате- [c.115]

Результаты всех исследований, проведенных в МО ЦКТИ, по определению коэффициентов сопротивления слоя и струи >.стр различных укладок моделей шаровых твэлов в круглых трубах и модели ак внои зоны в изотермических и неизотер-мических условиях приведены в табл. 3.4 и на рис. 3.3. Из рисунка следует, что почти во всех опытах удалось достичь автомодельного режима течения, при котором изменение сопротивления Ар зависит практически только от изменения квадрата скорости и плотности, а не зависит от числа Re. Отчетливо видно существенное влияние объемной пористости т шаровой укладки на коэффициент сопротивления слоя Так, при изменении объемной пористости от 0,66 до 0,265 коэффициент сопротивления уве 1ичивается примерно в 30 раз. Разброс опытных данных по коэффициенту сопротивления для определенной шаровой укладки не превышает 10% среднего значения, что указывает на достаточную степень точности измерения перепада давления и массового расхода. В п. 3.1 была теоретически определена зависимость (3.9) коэффициента сопротивления струи Я-стр от объемной пористости т и константы турбулентности астр. [c.62]

Отмеченные особенности диффузорных потоков характерны и для двухфазных сред. Рассмотрим вначале парокапельный поток в диффузоре. Перед входом установлен подводящий конфузорный канал — суживающееся сопло (рис. 7.1), в выходном сечении которого парокапельный поток приобретает определенные скорость, давление и плотность несущей фазы, обеспечивающие заданный расход среды. При этом во входном сечении диффузора средние значения коэффициентов скольжения дискретной фазы оказываются минимальными, так как в предвключенном сопле капли отстают от паровой фазы. Значения vi зависят от чисел Рей- [c.231]

В 1964 г. Госман, Хает и Мак-Карти [74] составили уравнение состояния для жидкого и газообразного аргона в интервале температур 86— 300° К при давлениях до 1000 атм в форме [71]. При составлении уравнения были использованы экспериментальные р, V, Т-данные Михельса и соавторов [123, 126], Роговой и Каганера [127], Ван-Иттербика и Вербека [42] и наиболее известные данные о термических свойствах аргона в состоянии насыщения [123, 133—135]. Уравнение соответствует опытным данным в однофазной области со средней квадратической погрешностью 0,11%. Авторы [74] располагали также неопубликованными р, V, Т-дан-ными Волкера для интервала температур 90—200° К и давлений 20— 500 атм, но не смогли использовать их при определении коэффициентов уравнения из-за существенных расхождений с результатами [123] (до 2% для значений плотности). Опытные данные Ван-Иттербика и соавторов [46] при составлении уравнения состояния не учитывались последующая проверка, выполненная в работе [74], показала, что среднее отклонение расчетных значений плотности отданных [46] составляет 0,14%, а максимальное — 0,63%. [c.103]

В общепринятой трактовке даже при фиксированных температуре и давлении Sp не может характеризоваться каким-либо определенным значением, твк как возмошше виш>1 дефектов кристалла и их концешрация зависят от множества неуправляемых факторов. Между тем, сравнительный анализ данных по и рх показал, что в веществах, исследованных при нормальных условиях, значения Sp оказались подчинены строгой количественной зависимости от их среднего атомного номера Z p, рассчитываемого как среднее арифметическое атомных номеров всех атомов, входящих в состав,вещества, Таким образом, стало очевидно, что дефект плотности является существенным свойством кристаллических веществ (по крайней мере, щирокого класса алмазоподобных полупроводников) [89]. [c.194]

Влияние скорости и давления жидкости на а и температуры жидкости на коэффициент А при изменении этих параметров в эксплуатационных пределах незначительно. Коэффициент зависит также от концентрации. Однако, учитывая, что в выпарном аппарате постоянная времени изменения концентрации значительно больше постоянной времени изменения температурного режима можно при расчете нестационарных температурных режимов принимать, что aj практически не зависит от концентрации (т. е. da /db = = 0). При изменении плотности теплового потока аппарата на 30% от установившегося значения коэффициент теплоотдачи изменяется в пределах 12% п = 0,6), т. е. в пределах точности экспериментального определения а . В дальнейшем рассматриваются переходные режилш при возмущениях порядка до 30% от равновес-иого значения, при этом коэффициент принимается постоянным и рассчитывается как среднее арифметическое значение в начальном и конечном установившемся состояниях. Следует отметить, что погрешность расчета температурного режима будет значительно меньше погрешности задания aj. [c.42]

Ниже критической точки процесс сжатия приобретает соверг шенкр НОВЫЙ характер. После того как достигнута определенная плотность Uq, дальнейшее сжатие не приводит к однородному увеличению длотности вместо этого появляются капли жидкости с плотностью ге , причем Дх, > Полное давление в системе остается постоянным в области tiq п , где газообразная и жидкая фазы могут сосуществовать друг с другом. Это давление насыщенного пара зависит лишь от температуры.,При дальг нейшем сжатии относительный объем жидкой фазы увеличивается до тех пор, пока средняя плотность не достигнет значения пь, В этой точке исчезают последние пузырьки газа, и система оказы вается в однородном жидком состоянии. [c.323]

Эти значения псевдокритических параметров используются для расчета и 1т-Уравнение (9.7.1) можно применять только для неполярных смесей как указывалось, оно может быть использовано как для газов при высоком давлении, так и для жидкостей при высокой температуре, но точность для жидкостей, приведенная плотность для которых превышает приблизительно 2, предполагается невысокой. Уравнение никогда широко не проверялось для области жидкости. Когда же была проведена проверка на девяти газовых смесях с различной плотностью (1396 экспериментальных точек), средняя погрешность была равна 3,7 % большинство смесей составляли легкие углеводороды или углеводороды и инертные газы. График уравнения (9.7.1) показан на рис. 9.15. Для простых смесей достигается удивительное соответствие. Методика иллюстрируется примером 9.11. ГТодобная же корреляция была предложена Гиддингсом [73]. В этом случае для определения псевдокритических констант были приняты другие правила. Хорошие результаты были получены для смесей легких углеводородов найдено также, что корреляция может быть улучшена, если молекулярную массу смеси, определенную, по мольным долям, использовать как третий коррелирующий параметр. [c.377]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...